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一一级级建建造造师师--港港口口与与航航道道工工程程
第第0011讲讲 港港口口与与航航道道工工程程技技术术（（一一））
第第11篇篇 港港口口与与航航道道工工程程技技术术
第第11章章 港港口口与与航航道道工工程程专专业业技技术术
11..11 港港口口与与航航道道工工程程的的水水文文和和气气象象及及其其对对施施工工的的影影响响
冲刺攻略：
1）客观题几乎必考；
2）主观题考点少且明确；
3）掌握主观题考点后，浏览教材，把握复习范围，以应对客观题。
11..11..11 水水文文及及其其对对施施工工的的影影响响
2. 潮汐与海港设计水位
1）潮汐类型
8
潮汐类型可分三类： 1 7
9
4
8
（1）半日潮：周期为半半个个太阴信日3（每个太阴日为2244hh5500mmiinn）的潮汐叫半日潮。半日潮的特特征征：：两次
微
高潮（或低潮）的潮高相差不大，系两次相邻的潮差几乎相等，两次相邻高潮（或低潮）之间的时间间隔
联
也几乎相等，都是1122hh2255mmiinn左题右。
押
准
3）海港设计水位 精
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
一
唯
3. 近岸海流特征
3）感潮河段内的水流特性
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一一级级建建造造师师--港港口口与与航航道道工工程程
8
11..22 港港口口与与航航道道工工程程勘勘察察与与测测1绘绘7成成果果的的应应用用
9
4
8
3
冲刺攻略： 信
微
系
1）主观题考点少且明确；联
题
2）“水深图”等考点为押主观题高频考点，需掌握其原理与计算方法。
准
精
11..22..11 港港口口与与航航道道工工程程地地质质勘勘察察及及成成果果的的应应用用
8
1
7
9
8
4
信
3
微
淤泥性土孔隙特性指标： 系
联
含含水水率率ωω（（%%））一一土土中中水水重重//土土颗颗粒粒重重。用于确定淤泥性 土的分
唯
类一。
表表11..22--1133 淤淤泥泥性性土土的的分分类类
指指标标
土土的的名名称称
孔孔隙隙比比ee 含含水水率率ww（（%%））
淤泥质土 1.02.4 w>85
标准贯入试验一一标准贯入试验击数N值系指质量为6633..55kkgg的锤，从7766ccmm的高度自由落下，将标准贯
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入器击入土中3300ccmm时的锤锤击击数数。其具体的规定是：贯入器打入土中15cm后后，开始记录每打入10cm的锤击
数。以累计打入30cm的锤击数为标准贯入试验击数N。当锤击数已达50击，而贯入深度未达30cm 时，可
记录50击的实际贯入深度，按下式换算成相当于30cm时的标准贯入试验击数N。
NN ==3300××5500//∆SS
式中：N一标准贯入试验击数；
∆S一50击的实际贯入深度（cm）
可根据标准贯入试验击数，结合当地经验确定砂土的密实度、砂土的内摩擦角和一般黏性土的无侧
限抗压强度，评价地基强度、土层液化可能性、单桩极限承载力、沉桩可能性和地基加固效果等。
表1.2-18 疏浚岩土类的分级及其状态
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
11..22..22 港港口口与与航航道道工工程程 地地形形图图和和水水深深图图的的应应用用
2.水深图
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
图1.2-2 地形海拔高、水深与理论深度基准面关系示意图
某一水域某时刻的实际水深由两部分组成：一部分是基准面以下的有保证的水深， 即海海图图中中所所标标注注
的的水水深，需再加上另一部分基准面以上的受天文、气象影响的那部分水深，即潮潮汐汐表表中给出的潮潮高高（（或或
潮潮升升））值值。
11..33 港港口口与与航航道道工工程程常常用用混混凝凝土土原原材材料料
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11..44 港港口口与与航航道道工工程程钢钢材材的的性性能能及及其其应应用用
11..55 港港口口与与航航道道工工程程土土工工合合成成材材料料的的性性能能及及其其应应用用
冲刺攻略：
1）一般只考查客观题；
2）客观题以单选题为主。
第第0022讲讲 港港口口与与航航道道工工程程技技术术（（二二））
11..66 港港口口与与航航道道工工程程混混凝凝土土的的特特点点及及其其配配制制要要求求
冲刺攻略：
1）1.6；1.7；1.8；1.9；1.14章节为必考板块；
2）大概率出现案例小问，各年考查分值波动较大。
11..66..11 港港口口与与航航道道工工程程混混凝凝土土的的特特点点
8
港港口口与与航航道道工工程程混混凝凝土土的的主主要要特特点点 7
1
9
4
（1）港口与航道工程混凝土建筑3 8物按不同的标高划分为不同的区域，分别要求其混凝土性能；
信
微
（2）对混凝土的组成材料有系相应的要求和限制；
联
（3）混凝土的配合比设计题、性能、结构构造均突出耐久性的要求；
押
准
（4）海上的混凝土浇筑要有适应环境特点的施工措施。
精
（1）海水环境港口与航 道工程混凝土区域的划分见表1.6-1
表表11..66--11 海海水水环环境境港港口口与与航航道道工工程程混混凝凝土土区区域域的的划划分分
掩掩护护条条件件 划划分分类类别别 大大气气区区 浪浪溅溅区区 水水位位变变动动区区 水水下下区区
按按港港工工 设设计计高高水水位位加加11..55 mm 大大气气区区下下界界至至设设计计 浪浪溅溅区区下下界界至至设设计计 水水位位变变动动区区
有有掩掩护护
设设计计水水位位 以以上上 高高水水位位减减11..00mm之之间间 低低水水位位减减11..00mm之之间间 下下界界至至泥泥面面
8
1
7
9
按港工 设计高水位加（η 0 大气 区 下界至设计 浪溅区
信
3 下8 4 界至设计 水位变动区
设计水位 +1.0m）以上 高水位减 η 0 之间 低 系 水微位减1.0m之间 下界至泥面
联
一
大气区下界至 最高唯浪溅区下界至最低
无掩护
最高天文潮位加 0
按天文 天文潮位减百年一 天文潮位减0.2倍 水位变动区
.7倍百年一遇有效
潮位 遇有效波高H 1/3 之 百年 一遇有效波 下界至泥面
波高H 以上
1/3
高H 之间
间 1/3
注：1. η 为设计高水位时的重现期50年H （波列累积频率为1%的波高）波峰面的高度（m）。
0 1%
2. 当浪溅区上界计算值低于码头面高程时，应取码头面高程为浪溅区上界。
3. 当无掩护条件的海港工程混凝土结构无法按港工有关规范计算设计水位时，可按天文潮潮位确定
混凝土结构的部位划分。
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3.混凝土的配合比设计、性能、结构构造均突出耐久性的要求。
8
7
（1）港口与航道工程混凝土，按耐9 1久性要求，有最最大大水水胶胶比比的的限限值值。按强度要求得出的水灰比与按
4
8
3
耐久性要求规定的水胶比限值相比较信，取其较较小小值值作为配制混凝土的依据。
微
（2）港口与航道工程在海水系环境下，对有耐久性要求的混凝土有最最低低胶胶凝凝材材料料用用量量的的限限值值。根据强
联
题
度确定的胶凝材料用量与最低押胶凝材料用量限值相比较要取取其其大大者者作为配制混凝土的依据。
准
港航工程水水变变区区有抗精冻要求的混凝土，抗冻融等级的标准见表1.6-6。浪浪溅溅区区范范围围内内下下11mm的的区区域域，，与与
水水位位变变动动区区的的抗抗冻冻融融等等级级相相同同。码头面层混凝土的抗冻等级较同一地区低2~3级。
表表11..66--66 港 港口口与与航航道道工工程程混混凝凝土土抗抗冻冻融融等等级级的的选选定定标标准准
海海水水环环境境 淡淡水水环环境境
建建筑筑物物所所在在地地区区
钢钢筋筋混混凝凝土土 钢钢筋筋混混凝凝土土
素素混混凝凝土土 素素混混凝凝土土
预预应应力力混混凝凝土土 预预应应力力混混凝凝土土
8
1
7
9
严重受冻地区（最冷月月平均气 温低于-8℃） F350 F300
信
3 8
4
F250 F200
微
系
受冻地区（最冷月月平均气温在-4~-8℃之间） F300 F联250 F200 F150
一
唯
微冻地区（最冷月月平均气温在 0~-4℃之间） F250 F200 F150 F100
注：2. 表中抗冻等级，例如FF330000是指，在标准条件下制作的混凝土标准试件
（100mm×100mm×400mm），经过300次冻融循环试验，其失失重重率率≤≤55%%；动动弹弹性性模模量量下下降降率率≤≤2255%%；；
4.海上混凝土浇筑的施工措施
（1）港口与航道工程混凝土施工中，乘低潮位浇筑混凝土时，应应采采取取措措施施保保证证浇浇筑筑速速度度高高于于潮潮水水上上
涨涨的的速速度度，，并并保保持持混混凝凝土土在在水水位位以以上上进进行行振振捣捣。。底底层层混混凝凝土土初初凝凝以以前前不不宜宜受受水水淹淹，，浇浇筑筑完完成成后后，，应应及及时时
封封顶顶，，并并宜宜推推迟迟拆拆模模时时间间。
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8
7
1
9
背背景景资资料料：： 8 4
3
信
某施工单位承包浇筑跨海大桥微大型混凝土承台施工。该承台的平面尺寸为10m×10m，承台顶标高为
系
联
+3.5m，底标高为-0.5m，6根直径2m的钢管桩伸入承台混凝土2m，桩芯混凝土已浇筑完成。工程所处海域
题
押
属规则半日潮，周期为12h2准5min。施工时高潮位+2.5m，低潮位-1.5m，现要求用非水密模板乘低潮浇筑
精
承台，封底混凝土±1.0m厚。施工中采用有效生产能力为80m³/h的混凝土拌和船供应混凝土，混凝土入
模、振捣等操作时间为0.5h。
问问题题：：
1.港口与航道工程混凝土乘低潮位浇筑应具备什么条件？
2.事先要安排怎样的试验项目，获取满足乘低潮位浇筑所需的一项必要的指标数据（计算中取该指
标为1.5h）。
3.何时开始浇筑混凝土最为有利？
4.假定潮水为均匀升降，通过计算，判断乘低 潮 位施工是否可行。
1
7 8
9
【答案】 8
4
信
3
1.混凝土乘低潮位浇筑应具备以下条件： 微
系
（1）混凝土浇注速度高于潮水上涨速度； 一
联
唯
（2）保持混凝土在水位以上进行振捣；
（3）底层混凝土初凝以前不受水淹；
（4）浇筑完成后，应及时封顶，并宜推迟拆模时间。
2.混凝土初凝时间。
3.在落潮过程中，当潮位落至-0.5m（承台底模板刚露出水面）时，开始浇筑混凝土对赶潮水施工最
有利。
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4.底层混凝土浇筑量为：10×10×1-6×3.14×1²×1=81.2m³；
采用有效生产能力80m³/h的混凝土拌和船浇筑81.2m³混凝土所需时间为：81.2/80=1.0h；
浇注底层混凝土开始浇筑至完成振捣的时间是：1.0+0.5=1.5h
潮水从-1.5m至+2.5m升降4m历时6h12.5min，即6.21h，每升降1m的时间为：6.21/4=1.55h；
潮位从-0.5落到-1.5m，再涨回-0.5m的距离为：1+1=2m，所需要的时间是：2×1.55=3.1h；
所以，满足混凝土在水位以上进行振捣。
8
潮位从-0.5落到-1.5m，再涨回+0.51m7的距离为：
9
4
8
1+2=3m，所需要的时间是：3×1.355=4.65h；
信
微
浇注底层混凝土且底层混凝土系初凝所需总时间为：
联
1.0+1.5+0.5=3h＜4.65h 题
押
准
所以，满足混凝土初精凝以前不受水淹。
综上，混凝土乘低潮位 浇筑是可行的。
11..66..22 港港口口与与航航道道工工程程混混 凝凝土土配配制制要要求求
港口与航道工程混凝土配制的基基本本要要求求是：所配制混凝土的强度和耐久性应满足设计要求，工作性
能应满足施工操作要求，并应经济合理。
1. 按强度和耐久性指标配制混凝土的要求
按强度和耐久性指标配制混凝土的基基本本流流程程是：确定配制强度、确定坍落度、选择水胶比、用水量
选择及胶凝材料用量计算、最佳砂率确定、胶凝材料用量确定。
8
（1）混凝土施工配制强度f 应按下式计算： 9 1
7
cu，，0
8
4
信
3
f cu，0 = f cu，k +1.645σ 微
系
式中f ——混凝土施工配制强度（MPa）；
联
cu，0 一
唯
f ——设计要求的混凝土立方体抗压强度标准值（MPa） ；
cu，k
σ ——工地实际统计的混凝土立方体抗压强度标准差（MPa）。
σ的取值应符合下列规定：
①施工单位或施工工地如有近期足够数量的混凝土立方体抗压强度数据时，σ值可按下式计算：
式中 f ——第i组混凝土立方体抗压强度（MPa）；
cu，i
m ——混凝土立方体抗压强度的平均值（MPa）；
fcu
N ——统计批内的试件组数，N≥25。
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当混凝土强度等级为C20或C25，计算的强度标准差小于2.5MPa时，计算配制强度用的混凝土立方体
抗压强度标准差应为2.5MPa；当混凝土强度等级大于或等于C30，计算的强度标准差小于3.0MPa时，计算
配制强度用的混凝土立方体抗压强度标准差应为3.0MPa。
某混凝土设计强度C30，实际统计的立方体抗压强度标准差为2.6MPa，求施工配置强度（
）MPa。
A．32.3
B．32.6
C．34.1
D．34.9
【答案】D
【【解解析析】】当混凝土强度等级大于或等于C30，计算的强度标准差小于3.0MPa时，计算配制强度用的混
凝土立方体抗压强度标准差应为3.0MPa。
②施工单位或施工工地没有近期足够数量的混凝土立方体抗压强度数据时，可暂按表1.6-12中港口
与航道工程混凝土立方体抗压强度标准差的平均水平（σ ），结合本单位的生产管理水平，酌情选取σ
0
8
7
值。 1
9
4
8
3
信
微
表表11..66--1122 港港口口与与航航系道道工工程程混混凝凝土土立立方方体体抗抗压压强强度度标标准准差差的的平平均均水水平平（（σσ
00
））
联
题
押
强强度度等等级级 准 ＜＜CC2200 CC2200~~CC4400 >>CC4400
精
σ 0 （Mpa） 3.5 4.5 5.5
注：采用压蒸工艺生产的高强 混凝土管桩，可取σ =0.1f
0 cu，k。
按f = f +1.645σ配制混凝 土， 则混凝土施工生产留置试件的抗压强度满足设计要求的保保
cu，0 cu，k
证证率率为为9955%%，如图1.6-1所示。
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
（2）混凝土的坍落度应依据港口与航道工程建筑物的结结构构断断面面、、钢钢筋筋含含量量、、运运输输方方式式和和距距离离、、浇浇筑筑
方方法法、、振振捣捣工工艺艺和和气气候候条条件件等综合确定。高性能混凝土的拌合物有最低坍落度≥100mm的限制性要求，泵
送混凝土则需要较大的坍落度以保证可泵送性。
（3）水胶比的选择、胶凝材料用量的确定应同时满足混凝土强度和耐久性的要求
水胶比的选择：
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①根据混凝土强度一水胶比关系曲线， 选择水胶比。
②上述按强度要求得出的水胶比应与表1.6-13、表1.6-14所列港口与航道工程海水或淡水环境按耐
久性要求规定的水胶比最大允许值相比较，取其较小值作为配制港口与航道工程混凝土的依据。
表表11..66--1133 港港口口与与航航道道工工程程海海水水环环境境混混凝凝土土按按耐耐久久性性要要求求的的水水胶胶比比最最大大允允许许值值
钢钢筋筋混混凝凝土土、、预预应应力力混混凝凝土土 素素混混凝凝土土
环环境境条条件件
北北方方 南南方方 北北方方 南南方方
大气区 0.55 0.50 0.65 0.65
浪溅区 00..4400 00..4400 0.65 0.65
严重受冻 0.45 — 0.45 —
水位
受冻
8
0.50 — 0.50 —
7
1
9
变动区 8 4
微冻 3 0.55 — 0.55 —
信
微
系
偶冻、联不冻 — 0.50 一 0.65
题
押
准
不精受水头作用 0.55 0.55 0.65 0.65
最 大作用水头与
0.55
混凝土 壁厚之比<5
水下区
受水头 最大作用水 头与
0.50
作用 混凝土壁厚之比5 - 10
最大作用水头与
0.458
混凝土壁厚之比＞10 1 7
9
8
4
信
3
微
胶凝材料用量的确定： 系
联
①根据坍落度一胶凝材料用量关系曲线查得胶凝材料用量 一
唯
按选定的水胶比，选择用水量，通过试验确定最佳砂率。以 选 定 的水胶比和最佳砂率拌制数种胶凝
材料用量不同的混凝土拌合物，测定其坍落度，并绘制坍落度与胶凝材料用量的关系曲线，从曲线上查
出与施工要求坍落度相应的胶凝材料用量。
最佳砂率确定：
根据所用的砂石情况和近似胶凝材料用量，可按经验或表1.6-15选择几种不同的砂率拌制混凝土，
分别测定其坍落度。在保持胶凝材料用量和其他条件相同的情况下，其中坍坍落落度度最最大大的拌合物对应的砂
率确定为最最佳佳砂砂率率。
②该胶凝材料用量应与表1.6-16所列港口与航道工程海水环境按耐久性要求的最低胶凝材料用量相
比较，取其较大值作为配制港口与航道工程混凝土胶凝材料用量的依据。
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表表11..66--1166 港港口口与与航航道道工工程程海海水水环环境境按按耐耐久久性性要要求求的的最最低低胶胶凝凝材材料料用用量量（（kkgg//mm33））
钢钢筋筋混混凝凝土土、、预预应应力力混混凝凝土土 素素混混凝凝土土
环环境境条条件件
北北方方 南南方方 北北方方 南南方方
大气区 320 360 280 280
浪溅区 440000 440000 280 280
F350 440000 400
F300 360 360
水位
360 280
变动区
F250 330 330
F200 300 300
8
7
1
9
4
水下区 3 8320 320 280 280
信
微
系
联
注：1.有耐久性要求的大体积混凝土，胶凝材料用量应按混凝土的耐久性和降低胶凝材料水化热综
题
押
合考虑。 准
精
2.当采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥拌制混凝土时，宜适当掺加优质掺合料。
2.每每立立方方米米混凝土中的砂石用量宜采用绝对体积法按下列公式计算：
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
式中 联
一
V——混凝土中砂石料的绝对体积（L）； 唯
A——混凝土拌和物中的空气含量，以占混凝土体积的百分数表示，对于普通混凝土取A=1；
W ——混凝土的用水量（kg）；
W
ρ ——水密度（kg/L）；
W
W ——混凝土中的胶凝材料用量（kg）；
B
ρ ——胶凝材料密度（kg/L）；
B
W ——混凝土中砂的质量（kg）；
S
γ——砂率（按按体体积积计计）；
ρ ——砂的表观密度（kg/L）；
S
W ——混凝土中的石的质量（kg）；
G
ρ ——石表观密度（kg/L）。
G
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一一级级建建造造师师--港港口口与与航航道道工工程程
例例：：某工程每立方混凝土中，水泥掺量为380kg，用水量160kg，含气量为3%，砂率40%（按体积
计）。水泥相对3.1，砂的表观密度2.65，碎石表观密度2.82。（计算结果四舍五入，保留两位小数）
问问：：求该混凝土每方用砂量和碎石用量。
3.关于施工可操作性的要求
所配制混凝土的施工可操作性，又称为混凝土的和易性或工作性，是一项很综合的性能。其含义应
包括混凝土的流流动动性性、、可可塑塑性性、、保保水水性性、、黏黏聚聚性性、、稳稳定定性性和和易易于于密密实实的的性性能能。至今，人们仍然普遍采用
古老的坍坍落落度度值值来表征混凝土的可操作性，所配制混凝土的坍落度以及坍落度损失限制应满足施工操作
的要求。
影影响响和和易易性性的的因因素素主要有：水泥用量及品种、水胶比（用水量）、砂率、骨料性质、外加剂、施工
时间、环境温度等。
在满足施工操作的条件下宜选用较较小小的的坍坍落落度度。
第第0033讲讲 港港口口与与航航道道工工程程技技术术（（三三））
11..77 港港口口与与航航道道工工程程大大体体积积混混凝凝土土的的温温度度裂裂缝缝控控制制
8
7
1
9
11..77..11 港港口口与与航航道道工工程程大大体体积积混混8 4凝凝土土开开裂裂机机理理
3
信
微
1）水泥水化热的温度变化引系起温温度度变变形。
联
2）温度变形受到约束产生题温温度度应应力力。
押
3）温度应力超过抗裂能准力产生裂缝。
精
8
1
7
9
8
4
信
3
11..77..22 港港口口与与航航道道工工程程大大体体积积混混凝凝土土裂裂缝缝控控制制措措 施施 微
系
联
1.温控设计 一
唯
（1）温控设计应包括下列内容：
①混凝土原材料选择、配合比设计和性能指标确定；
②大体积混凝土温度及温度应力计算；
③温控标准；
④温控措施；
⑤温控检测方案等。
（2）大体积混凝土宜分分层层、分分块块浇筑。施工缝应根据混凝土结构的特点、耐久性的要求和施工方便
等因素设置，并满足设计要求。
①底板上连续浇筑墙体结构时，水平施工缝宜设置在距离墙底不不小小于于11mm的位置。
②分块浇筑施工时，块体平面最大尺寸不不宜宜大大于于3300mm；相邻块高差不不宜宜超超过过1122mm，相邻块浇筑时间间
隔宜小小于于3300dd。
③采用跳仓法时，跳跳仓仓间间隔隔施施工工时时间间不不宜宜小小于于77dd，跳仓接缝应按施工缝的要求设置和处理。
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（6）大体积混凝土结构温控标准应根据温度应力仿真计算结果确定，并满足下列要求：
①混凝土浇浇筑筑温温度度不不高高于于3300℃℃且且不不低低于于55℃℃。
②混凝土内内表表温温差差不不大大于于2255℃℃。
③混凝土内内部部最最高高温温度度不不高高于于7700℃℃。
④混凝土断断面面降降温温速速率率77dd龄龄期期内内不不大大于于33℃℃//dd，，77dd龄龄期期后后不不大大于于22℃℃//dd。
浇筑温度为混凝土平仓振捣后，上层混凝土未覆盖前距距上上表表面面110000mmmm处处的混凝土温度。内表温差为混
凝土内部最高温度与同同一一时时间间距距表表面面5500mmmm处处的混凝土最低温度之差。断面降温速率是指散热条件下，混
凝土内部温度达到温升峰值后，单位时间内断面加权平均温度下降的幅度。
2.选择合适的原材料
大体积混凝土材料的选用，应符合以下要求：
1）水泥
2）矿物掺合料
3）骨料
4）纤维
8
5）外加剂 7
1
9
4
6）拌合水 3 8
信
微
3.混凝土配合比设计 系
联
大体积混凝土配合比设计题，应满足下列要求：
押
准
（3）大体积混凝土宜限制早期强度的发展，1122hh抗压强度不宜大于88MMPPaa或2244hh不宜大于1122MMPPaa。
精
（5）配合比设计中，在 满足工艺要求的条件下，选择较较小小的的坍坍落落度度和和较较小小的的砂砂率率。
（6）大体积混凝土掺掺加加石石 灰灰石石粉粉时时宜宜与与其其他他掺掺合合料料复复合合使使用用。
（7）大体积混凝土掺掺加加硅硅灰灰时时 宜宜与与其其他他掺掺合合料料复复合合使使用用，硅灰掺量不不宜宜大大于于55%%。
4.温控措施
1）原材料的温度控制
大体积混凝土施工应控制拌合机出口的混 凝土温度，保证浇筑温度满足温控标准要求。宜采取下列
温控措施：
8
（1）利用温温度度较较低低时时段段施施工工。 1 7
9
8
4
（2）水泥使用温度不不高高于于6600℃℃，粉煤灰使用温度不不 高高于于4400℃℃，矿粉、石信 3灰石粉使用温度不不高高
微
于于6600℃℃。 系
联
（3）集料堆场采用封封闭闭料料仓仓、、遮遮阳阳或或喷喷雾雾等降温措施。
唯
一
（4）使用地下水、制冷水或冰水等低低温温水水拌拌合合混混凝凝土土。
（5）必要时采用片片冰冰拌拌合合、、风风冷冷集集料料和和液液氮氮冷冷却却混混凝凝土土拌拌合合物物等措施。
混凝土浇筑温度低于5℃时，宜采用拌拌合合水水加加热热、、集集料料升升温温等提高混凝土原材料温度的措施。
2）混凝土搅拌和运输的温度控制
混混凝凝土土运运输输过过程程中中，，应应缩缩短短运运输输时时间间，，减减少少转转运运次次数数；混凝土运输设备在必要时应设置遮遮阳阳、、隔隔
热热等降温设施。
3）混凝土浇筑和振捣的温度控制
热热天天浇筑混凝土时，宜对混凝土进行仓仓面面喷喷雾雾，降降低低浇浇筑筑仓仓面面温温度度。大体积混凝土浇筑时，宜提提高高
浇浇筑筑能能力力，，缩缩短短仓仓面面暴暴露露时时间间。
大大体体积积混混凝凝土土应应分分层层摊摊铺铺，泵送混凝土的摊铺厚度不不宜宜大大于于550000mmmm，非泵送混凝土的摊铺厚度不不宜宜大大
于于330000mmmm。
浇筑过程中突遇大雨或大雪天气时，应中止混凝土浇筑，对对已已浇浇筑筑未未硬硬化化的的混混凝凝土土应应立立即即覆覆盖盖，，严严
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禁禁雨雨水水直直接接冲冲刷刷新新浇浇筑筑的的混混凝凝土土。当终凝前无法覆盖上层混凝土时，结合面应按照施工缝处理。
4）混凝土内部降温
大体积混凝土内部降温宜采取的措施有：掺掺入入缓缓凝凝剂剂延延长长混混凝凝土土凝凝结结时时间间、、控控制制分分层层浇浇筑筑厚厚度度和和埋埋
设设水水管管通通水水冷冷却却。
大体积混凝土分层厚度不不大大于于33..00m，其中基础强约束区不不大大于于11..55mm，分层浇筑间隔期不不大大于于77dd。
冷却水管布设宜满足下列要求：
（1）采用内径3300~~5500mmmm的金属水管并用螺纹套筒连接。
（2）水管间距00..55~~11..55mm。
（3）水管距混凝土表面不不小小于于550000mmmm。
（4）单根水管长度不不大大于于220000mm。
（5）水管进出口集集中中布布置置。
混凝土浇筑前应进行压压水水试试验验，管道系统不得漏水。
混凝土覆盖冷却水管后应开始通水冷却，通水冷却宜满足下列要求：
（1）冷却水流速不不小小于于00..66mm//ss。
（2）冷却水温度与混凝土内部温度之7 8差不不大大于于2255℃℃。
1
9
4
（3）通水时间根据断面降温速率8确定。
3
信
微
（4）定期改改变变通水方向。
系
联
（5）通水过程中，采用智题能温控装置调控通水流量和水温。
押
5）混凝土保温和养护准
精
混凝土浇筑完毕应及时 养护，养护宜采取覆覆盖盖、、蓄蓄水水、、喷喷雾雾或或涂涂养养护护剂剂等措施，不不得得采采用用海海水水养养
护护。
保湿养护时，养护时间不不少少于于 1144dd，养护水温和混凝土表面温度之差不不宜宜大大于于1155℃℃；蓄水养护时，混
凝土蓄水深度不不宜宜小小于于110000mmmm。
低温季节拆模应选择气温较高的时段 并立即采取保温措施。混混凝凝土土表表面面温温度度与与环环境境温温度度之之差差大大
于于1155℃℃时应推迟拆模时间。
保温覆盖层拆除应分层逐步进行，混混凝凝土土表表面面温温度度与与环环境境温温度度最最大大温温差差小小于于2200℃℃时时，，可可全全部部拆拆除除。
气温骤降时，龄期低于28d的混凝土应进行表面保温 。
1
7 8
9
混凝土保温应操作简便、安全环保。保温保湿材料 可采用塑塑料料薄薄膜膜、、土土
信
工工3 8
4
布布、、节节水水保保湿湿养养护护膜膜等，
微
并应应覆覆盖盖严严密密，，接接缝缝处处重重叠叠覆覆盖盖不不少少于于330000mmmm，，边边角角处处应应加加 强强保保温温。 系
联
5.施工期温控检测 一
唯
混凝土温度和应变监测的频率：混凝土浇筑温度监测每每台台班班 不不 应应 少少于于22次次；升温期间环境温度、冷却
水温度和内部温度应每每22~~44hh监测一次，降温期应每每天天监监测测22~~44次次；温度监测持续时间不应少于2200dd，应变
检测不应少于6600dd，应及时对监测数据进行分析整理。
温度测点的布置应符合下列规定：
（1）温度测点的布置范围应以所选混凝土浇筑块体平面图对对称称轴轴的的一一侧侧为测试区。
（2）温度测点位置与数量应根据混凝土浇筑块内温度场分布和温度控制要求确定。
（3）每条温度测试轴线上应根据结构的平面尺寸布置监测点，监测点位不不宜宜少少于于44处处。
（4）温度监测点宜沿混凝土浇筑体厚度方向按平面分层布置，应至少布置表表层层、、底底层层和和中中心心层层温温度度
测测点点，测点间距不不宜宜大大于于550000mmmm。混凝土浇筑体表层测点宜布置在其表面以内5500mmmm处处，混凝土浇筑体底层
测点宜布置在其底面以上5500mmmm处处。
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8
7
1
9
4
应变测点的布置应符合下列规定：8
3
信
（1）应变测点应能测出混凝土微内部最最大大应应变变。
系
联
（2）应变测试应设置零零应应题力力测测点点。
押
（3）应变测试宜布置表表准层层、、底底层层和和中中心心层层应变测点，表层应变测点宜布置在混凝土浇筑体表层钢钢筋筋
精
以以内内。
11..88 港港口口与与航航道道工工程程混混 凝凝土土的的耐耐久久性性
11..88..11 提提高高港港口口与与航航道道工工程程混混 凝凝土土耐耐久久性性的的措措施施
港口与航道工程混凝土的耐久性主要 包括：混混凝凝土土的的抗抗冻冻性性；；混混凝凝土土防防止止钢钢筋筋锈锈蚀蚀的的性性能能；；混混凝凝土土
的的抗抗渗渗性性和和抗抗海海水水侵侵蚀蚀的的性性能能。。
1.选用优质的原材料
2.优化混凝土的配合比设计 8
1
7
9
3.精心施工
8
4
信
3
4.防止混凝土结构开裂 微
系
5.应用高性能混凝土 联
一
唯
6.应用环氧涂层钢筋
7.采用表面涂层
8.采用钢筋阻锈剂
9.采用外加电流的阴极保护
11..88..22 高高性性能能混混凝凝土土的的特特性性
1.高性能混凝土的组成及其对性能的影响
（1）大大量量掺掺用用特特定定的的矿矿物物性性掺掺合合料料、、应应用用高高效效减减水水剂剂、、采采用用低低水水胶胶比比是高性能混凝土组成和配合比
的特点。
（2）必须应用与水泥相匹配的高效减水剂：其减减水水率率应应达达到到2200%%以以上上。
（3）低水胶比：通常水水胶胶比比均均在在00..3355以以内内。
（4）高性能混凝土一般应用最最大大粒粒径径≤≤2255mmmm质质地地坚坚硬硬的的粗粗骨骨料料。
3.高性能混凝土的技术指标
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高性能混凝土的技术指标包含混凝土的拌拌合合物物性性状状、、强强度度等等级级和和耐耐久久性性三方面，对于海港浪溅区部
位的高性能混凝土，其技术指标的规定见表1.8-1。
表1.8-1 高性能混凝土的技术指标
混混凝凝土土拌拌合合物物 硬硬化化混混凝凝土土
水水胶胶比比 胶胶凝凝物物质质总总量量（（kkgg//mm³³）） 坍坍落落度度（（mmmm）） 强强度度等等级级 抗抗氯氯离离子子渗渗透透（（CC））
≤≤00..3355 ≥≥440000 ≥≥112200 ≥≥CC4455 ≤≤11000000
4.高性能混凝土的施工要点
高性能混凝土拌合物宜采用先以掺合料和细骨料干拌，再加水泥和部分拌合用水，最后加粗骨料、
减水剂溶液和余下的拌合用水的加加料料顺顺序序。
11..99 港港口口与与航航道道工工程程预预应应力力混混凝凝土土
2.港口与航道工程预应力混凝土的具体 要求
8
7
1
1）预应力筋的制作 9
4
8
3
（3）钢丝、钢绞线、热处理钢信筋及冷拉Ⅳ级钢筋，宜宜用用砂砂轮轮锯锯或或切切断断机机切切断断下下料料，，不不得得采采用用电电弧弧切切
微
系
割割。 联
题
3）施加预应力 押
准
（1）张拉力的控制是精正确建立预应力的前提，无论是先张或后张，对张拉力均应采取应应力力及及伸伸长长值值
双双控控的方法。
（2）在应力控制张拉时，应 尽量减少张拉设备的摩阻力，并力求稳定。预应力筋如需超超张张拉拉时，可
比设计要求提高55%%，其最大张拉控制 应力，不得超过表1.9-1的规定。
表1.9-1 最大张拉控制应力允许值
张张拉拉方方法法
钢钢种种
先先张张法法
1
7 8 后后张张法法
9
8
4
信
3
钢丝、钢绞线 0. 80f ptk 微 0.75f ptk
系
联
一
钢棒 0.75f p tk 唯 0.70f ptk
注：f 为预应力筋极限抗拉强度标准值
ptk
（3）预应力筋张拉锚固后，实际预应力值与工程设计规定检验值的相对允许偏差为±±55%%。
（4）为减减少少预应力筋的松松弛弛影响，可采用以下超超张张拉拉方法之一进行张拉：
（5）用应力控制法张拉时，应校核预应力筋的伸长值。如实际伸长值与设计计算理论伸长值的相对
偏差超超过过66%%，应暂停张拉，查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
预应力筋张拉时的计算伸长值△L （ mm），可按下式计算：
式中 F 预应力筋的平均张拉力。直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，取张拉端的拉
p——
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力与跨中扣除孔道摩阻损失后的拉力平均值（kkNN） ；
L——预应力筋的长度（mm） ；
A ——预应力筋的截面积（mm2） ；
p
E ——预应力筋的弹性模量（MMPPaa）。
s
11..99..11 先先张张法法预预应应力力混混凝凝土土
2.先张法预应力的具体要求
（6）当构件的侧模板是在施加预应力之后安设时，宜先施加7700%%的控制应力，待模板安设完毕后，
再施加至设计要求的荷载。
（9）先张法结构中钢绞线断裂或滑脱的数量严禁超过结构同一截面钢丝总根数的55%%，且严禁相邻两
根预应力筋断裂或滑脱。
（10）放松预应力筋时，混凝土强度必须符合设计要求。设计无要求时，一般预应力构件不得低于
设计混凝土强度标准值的7755%%。。
3.先张法预应力在PHC桩生产中的应用
作为先张法预应力应用的典型是高强8混 凝土管桩（PHC桩）的生产制造。
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
8
1
7
9
8
4
信
3
微
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联
一
唯
2.后张法预应力的具体要求
（2）当铺设已穿预应力筋的波纹管（或其他金属管道）时要严防火花损坏管道内的钢丝或钢绞
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线，严严禁禁在在孔孔道道附附近近进进行行电电焊焊作作业业。
曲线孔道的曲线波峰部位，宜设排排气气孔孔。
（3）预埋管的抽芯的顺序应先先上上后后下下。
（7）对后张法，张拉时结构中钢丝（束）、钢绞线断裂或滑脱的数量，严禁超过结构同一截面钢丝
总根数的33%%，且一束钢丝只允许发生一根。
3.后张法预应力混凝土在大管桩生产中的应用
预应力混凝土大直径管桩采用离离心心、振振动动、辊辊压压相结合的复合法工艺生产高强混凝土管节，然后对
管节施加后张预应力进行拼装成长桩。
8
7
1
9
4
8
3
信
11..1100 港港口口与与航航道道工工程程软软土土微地地基基处处理理
系
联
冲刺攻略： 题
押
1）极大概率考查； 准
精
2）客观题考点多，数据 多；
3）重点落实主观题考点。
11..1100..22 软软土土地地基基的的处处理理
1.排水固结法
2）堆载预压法设计和施工要求
预压荷载应根据使用要求确定，可取建筑 物或堆场的基底压力作为预压荷载。实实际际施施加加的的荷荷载载应应包包
括括预预压压荷荷载载和和由由于于高高程程不不足足而而回回填填或或补补填填的的土土重重 。。
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
竖向排水体的设计应符合下列规定：
①对对以以地地基基稳稳定定性性控控制制的的工工程程，，竖竖向向排排水水体体深深度度至至少少应应超超过过危危险险滑滑动动面面以以下下33mm。
③竖向排水体的最大间距可用井井径径比比（n）控制。
井径比（n）是竖竖向向排排水水体体的的径径向向排排水水范范围围的的等等效效直直径径（（dd ））与与竖竖向向排排水水体体等等效效换换算算直直径径（（dd ））之之
ee ww
比比。
卸卸载载时时加加固固深深度度范范围围内内地地基基平平均均固固结结度度不不宜宜小小于于8800%%。
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（2）堆载预压施工
堆载预压过程中应根据设计要求进行地地基基沉沉降降、、侧侧向向位位移移、、孔孔隙隙水水压压力力和地地下下水水位位等等监监测测，并应进
行加固前后原位十十字字板板剪剪切切试试验验和取取土土样样及及室室内内土土工工试试验验。
堆载预压施工过程中的地表沉降和边桩水平位移控制应符合的规定：
①设设置置排排水水竖竖井井的的地地基基，，基基地地中中心心的的地地表表沉沉降降量量每每昼昼夜夜不不宜宜大大于于1155mmmm，，不不设设置置排排水水竖竖井井的的地地基基，，基基
地地中中心心的的地地表表沉沉降降量量每每昼昼夜夜不不宜宜大大于于1100mmmm；；边边桩桩水水平平位位移移每每昼昼夜夜不不宜宜大大于于55mmmm。
3）真空预压法设计和施工要求
密封膜铺设应满足下列要求：
①密密封封膜膜加加工工后后的的边边长长要要大大于于加加固固区区相相应应边边长长44mm，当加固区地质复杂时，要要适适当当加加长长密密封封膜膜并并松松弛弛
铺铺设设。
②密封膜应采用热热合合法法拼拼接接，两两块块膜膜的的搭搭接接宽宽度度不不小小于于1155mmmm，无热合不紧和热穿现象，有孔洞时及及
时时修修补补。
③铺铺膜膜时时风风力力不不应应大大于于55级级，，并并从从上上风风侧侧开开始始。。
④压压膜膜沟沟内内的的密密封封膜膜要要紧紧贴贴内内侧侧坡坡面面铺铺平平。。
8
⑤采用真空联合堆载预压时，按设计7要求在膜下铺设保护层。
1
9
4
抽真空施工应满足下列要求： 3 8
信
微
①抽真空设备的位置应满足设系计要求。
联
②试试抽抽气气时时间间为为44dd～～1100dd。题
押
准
③正式抽气阶段膜下真空压力应满足设计要求。
精
④抽真空设备应连连续续运运 行行。
⑤密封膜上应有一定深度的 覆覆水水。
⑥施施工工后后期期抽抽真真空空设设备备开开启启数数 量量应应超超过过总总数数的的8800%%。
真空预压卸载时应满足预预压压荷荷载载、、 满满载载时时间间、、固固结结度度、、沉沉降降速速率率等等设设计计要要求求的的卸卸载载条条件件。
2.振动水冲法
1）基本原理
振动水冲法对砂砂基基来说，其实质为借助振动 和水冲在砂基中成孔，然后依靠振冲器的强力振动，使
8
饱和砂层发生液化，砂颗粒重新排列，孔隙减少，同 时依靠振冲器的水平振动力1 7，在加加回回填填料料或不不加加回回
9
8
4
填填料料的情况下，使砂层挤压加密，称为振振冲冲挤挤密密法法。 信 3
微
振动水冲法对黏黏性性土土地基来说，其实质是振冲器在高压 水流下边振边系冲，在软弱黏性土地基中成
联
孔，再在孔内分批填入碎石等坚硬材料制成一根根桩体，和原 来的黏
唯
性一土构成复复合合地地基基，与原地基相
比，其承载力高、压缩性小，这种加固技术称为振振冲冲置置换换法法。
2）振冲挤密法和振冲置换法设计
（1）振冲挤密法设计应符合下列规定：
④振冲点宜按等等边边三三角角形形或或正正方方形形布置。
（2）振冲置换法设计应符合下列规定：
③桩位布置形式应根据处理面积和基础形式确定。处处理理面面积积较较大大时时，，宜宜用用等等边边三三角角形形布布置置；；对对独独立立
长长条条形形基基础础及及其其他他基基础础，，宜宜用用正正方方形形、、矩矩形形或或等等腰腰三三角角形形布布置置。
⑨面面积积置置换换率率是是指指复复合合地地基基中中桩桩体体的的横横截截面面积积与与其其分分担担的的处处理理面面积积之之比比。。
3）振冲挤密法和振冲置换法施工
砂砂土土和和粉粉土土地地基基处处理理宜宜采采用用围围打打法法，，黏黏土土地地基基处处理理宜宜采采用用放放射射法法或或跳跳打打法法，，土土坡坡工工程程地地基基处处理理宜宜采采
用用自自下下而而上上的的排排打打法法。。施施工工时时应应按按背背离离已已有有建建筑筑物物的的方方向向推推进进。
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3.强夯法
1）基本原理
8
7
1
对于饱饱和和软黏土地基， 通过强夯将4 9级配良好的块石、碎石、矿渣及建筑垃圾等坚硬粗颗粒材料，夯
8
3
信
入其中，从而形成块块（（碎碎））石石墩墩，这种方法称强夯置换法，因其具有较高强度，由此形成复合地基。
微
系
强夯法适用于处理碎碎石石、、砂砂联土土、、低低饱饱和和度度的粉土与黏性土、湿陷性黄土、素填土和杂填土等地基，
题
上述以外的土应通过试验确定押其处理效果。
准
精
单击夯击能应根据要求的加固深度经现场试夯或当地经验确定，缺少试验资料或经验时可按以下式
计算：
式中 H——强夯的有效加固深度（m） ；
α——经验系数，一般采用0.4～0.7；
M——锤重（kN）；
8
h——落距（m）。 1
7
9
8
4
强夯置换时单点夯击击数和处理深度应根据现场试 验确定，并应满足下信列3条件：
微
（1）强夯置换形成的墩底部穿透软弱土层，且达到设 计墩长。 系
联
一
（2）累计夯沉量为设计墩长的1.5～2倍。 唯
（3）最后两击平均夯沉量满足上述的相关要求。
3）强夯法和强夯置换法施工
强强夯夯置置换换作作业业宜宜采采用用由由内内而而外外、、隔隔行行跳跳打打的的方方式式进进行行施施工工。
强夯置换法施工的终终锤锤标标准准：
（1）累积夯沉量为设计墩长的1.5倍以上。
（2）夯击次数应满足设计要求。
（3）最后两击平均夯沉量满足设计要求。
强夯和强夯置换的点夯结束后，应按设计要求进行满满夯夯。
4.深层搅拌法
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8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
2）水泥搅拌桩法设计 联
题
押
陆上水泥搅拌桩设计应准符合下列规定：
精
（1）搅拌桩平面布置可根据地基土性质、地基处理的目的、上部结构形式及对地基作用的荷载条件
等综合分析后采用柱柱式式、、壁壁式式、、格格栅栅式式或块块式式等加固形式。
（6）桩数可按下式计算，独立基础下的桩数不 宜少于3根。
8
1
7
N=mA/A
P 8
4 9
信
3
式中 N——布桩总数（根）； 微
系
m——搅拌桩的面积置换率（%）； 一
联
唯
A——上部结构物基础底面积（m2）；
A ——搅拌桩的截面积（m2）。
P
水上水泥搅拌桩设计应符合下列规定：
（1）搅拌桩平面布置应根据地基土性质、地基处理的目的、上部结构形式及对地基作用的荷载条件
等综合分析后采用柱柱式式、、块块式式或或壁壁式式，具体应通过技术经济比较确定。
（5）拌合土的抗压强度标准值应根据施工工期长短，取室内配合比试验拌和土9900dd或或112200dd龄龄期期的的无无
侧侧限限抗抗压压强强度度。
陆上水泥搅拌桩的施工质量检测应符合下列规定：
（1）成成桩桩77dd后后，可采用开挖桩头深度超过停浆面下500mm的浅部开挖方式，目测检查搅拌桩的均匀
性，量测成桩直径和垂直度。检检测测数数量量不不宜宜少少于于总总桩桩数数的的1100%%。
（4）水泥搅拌桩钻孔取芯宜在成桩9900dd后进行，钻芯取样及试验方法应符合相关规范规定。钻钻孔孔取取
芯芯率率不不应应低低于于8855%%，，芯芯样样试试样样的的无无侧侧限限抗抗压压强强度度平平均均值值应应满满足足设设计计要要求求。
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水下水泥搅拌桩钻孔取芯宜在成桩9900dd后进行。钻钻孔孔取取芯芯率率不不应应低低于于8800%%，，芯芯样样试试样样的的无无侧侧限限抗抗压压强强
度度平平均均值值应应满满足足设设计计要要求求，，变变异异系系数数不不得得大大于于00..55且且宜宜小小于于00..3355。
5. 碎石桩法
考点举例：
1）基本原理
对对松松散散砂砂土土具具有有置置换换和和挤挤密密作作用用；对对软软弱弱黏黏性性土土以以置置换换作作用用为为主主，兼有不同程度的挤挤密密和和促促进进排排水水
8
7
固固结结的作用。 1
9
4
8
3
3）碎石桩法施工 信
微
（4）砂土和粉土地基的碎石系桩施工宜采用围围打打法法，黏性土地基的碎石桩施工宜采用放放射射法法或或跳跳打打
联
题
法法，土坡工程地基的碎石桩施押工宜采用自自下下而而上上的的排排打打法法。施工时应按背背离离已有建筑物的方向推进。
准
精
第第0044讲讲 港港口口与与航航道道工工程程技技术术（（四四））
11..1111 管管涌涌和和流流沙沙的的防防治治 方方法法
冲刺攻略：
1）只考查客观题；
2）考查概率中低。
11..1122 港港口口与与航航道道工工程程钢钢结结构构的的防防腐腐蚀蚀
8
1
7
冲刺攻略：
8
4 9
信
3
1）考点少，易全面掌握； 微
系
2）案例考点清晰。 联
一
唯
11..1122..11 港港口口与与航航道道工工程程钢钢结结构构防防腐腐蚀蚀的的主主要要方方法法及及其其 效效果果
港口与航道工程的钢结构除设置必要的腐蚀裕量外，宜联合采用防腐蚀措施。防腐措施主要有以下
几类：
1.外外壁壁涂涂覆覆防防腐腐蚀蚀涂涂层层或或施施加加防防腐腐蚀蚀包包覆覆层层
这种防腐蚀方法主要适用于海用钢结构的大大气气区区、、浪浪溅溅区区和和水水位位变变动动区区，也可用于水下区。常用
的防防腐腐涂涂层层有环环氧氧沥沥青青、、富富锌锌环环氧氧、、聚聚氨氨酯酯类类涂涂层层，，环环氧氧玻玻璃璃钢钢、、热热喷喷涂涂金金属属层等包包覆覆层层材料。
2. 采采用用电电化化学学的的阴阴极极防防护护
这种防腐蚀方法分为外外加加电电流流的的阴阴极极保保护护和牺牺牲牲阳阳极极的的阴阴极极保保护护，主要应用于水水下下区区、、泥泥下下区区，，也也
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可可用用于于水水位位变变动动区区。
3. 预预留留钢钢结结构构的的腐腐蚀蚀富富裕裕厚厚度度
在海港工程中碳素钢的单单面面年年平平均均腐腐蚀蚀速速度度以浪浪溅溅区区为最高，达0.2～0.5mm/a。
4. 选选用用耐耐腐腐蚀蚀的的钢钢材材品品种种
但因其技术复杂、造价昂贵，在港口与航道工程中很少应用。
11..1122..22 海海水水环环境境中中钢钢结结构构腐腐蚀蚀区区域域的的划划分分和和防防腐腐蚀蚀措措施施
（1）在海港工程中，海水环境中的钢结构按设计水位或天文潮位划分为大气区、浪溅区、水位变动
区、水下区、泥下区五个部位。对有掩护的海港，上述五个区域划分为：
①大大气气区区：：设设计计高高水水位位向向上上11..55mm以以上上的的区区域域；；
②浪浪溅溅区区：：设设计计高高水水位位向向上上11..55mm与与设设计计高高水水位位向向下下11..00mm之之间间的的区区域域；；
③水水位位变变动动区区：：设设计计高高水水位位向向下下11..00mm与与设设计计低低水水位位向向下下11..00mm之之间间的的区区域域；；
④水水下下区区：：设设计计低低水水位位向向下下11..00mm至至泥泥面面之之间间的的区区域域；；
⑤泥泥下下区区：：泥泥面面以以下下的的区区域域。。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
8
1
7
9
（4）钢管桩的预留腐蚀厚度可按下式计算：
信
3 8
4
微
△δ=v[（1-P t ）×t 1 +（t-t 1 ）] 系
联
一
式中：△δ一一在结构的设计使用年限t年内，钢管桩所需 预留
唯
腐蚀厚度（mm）；
V一一钢材单面年平均腐蚀速度（mm/a）；
P 一一采用涂层保护或阴极保护，或采用阴极保护与涂层联合防腐时的保护效率（%）；
t
t 一一采用涂层保护或阴极保护，或采用阴极保护与涂层联合防腐时的有效使用年限（a）；
1
t一一结构的设计使用年限（a）。
钢管桩的预留腐蚀厚度公式含义：
△δ=v[（1-P ）× t +（t - t ）]
t 1 1
①：△δ= v×（1-P ）× t + v×（t - t ）
t 1 1
v×（1-P ）× t ：表示防腐措施有效保护年限内，钢结构的腐蚀量（mm）。
t 1
v×（t- t ）：表示防腐措施有效保护年限外，结构设计使用年限内，钢结构的腐蚀量（mm）。
1
②：△δ=v×t - v×t ×P
1 t
v×t：结构设计年限内，无保护措施的总腐蚀厚度（mm）
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v×t ×P ：保护措施有效年限内，可以保护的厚度（mm）
1 t
（5）涂层保护的要求：
①钢结构表面的预处理：要清除钢结构表面的焊渣、毛刺、飞溅物和松散的氧化皮；钢结构表面的
油污或污垢要用专用清洁剂清洗并用清洁淡水洗净；被酸、碱、盐浸染的钢结构表面要用清洁淡水洗
净。
②钢结构表面处理环境：相相对对湿湿度度不不大大于于8855%%；钢结构基体金属表面温度不不低低于于露露点点以以上上33℃℃。
③表面处理完成的钢结构应采取有效保护措施防止二次污染，并及时进行隐蔽工程验收和涂装底层
涂料防止返锈；作作业业环环境境湿湿度度不不大大于于8855%%时时，，表表面面处处理理与与第第一一层层涂涂料料涂涂装装的的间间隔隔时时间间不不应应超超过过44hh，，作作业业环环
境境湿湿度度不不大大于于6600%%时时，，间间隔隔时时间间不不应应超超过过66hh 。。
8
7
1
④涂装结束后44hh内内应避免雨淋或潮4 9水冲刷，涂涂层层自自然然养养护护时时间间不不宜宜少少于于77dd，气温高时可缩短。
8
3
信
⑤损坏的涂层应按设计涂层配微套体系分层修补，修补后的涂层应完整、色泽均匀一致。
系
（6）牺牲阳极阴极保护施联工的要求：
题
②牺牺牲牲阳阳极极的的安安装装位位置置应应押满满足足设设计计要要求求，，高高程程偏偏差差不不宜宜超超过过00..22mm；；牺牺牲牲阳阳极极的的安安装装顶顶高高程程要要低低于于设设
准
精
计计低低水水位位11..22mm以以下下；；牺牺牲牲阳阳极极的的安安装装底底高高程程要要高高于于海海泥泥面面11..00mm以以上上。
11..1133 港港口口与与航航道道工工程程施施工工测测量量
冲刺攻略：
1）只考查客观题；
2）考查概率中低。
11..1133..11 港港口口与与航航道道工工程程施施工工平平面面控控制制 与与高高程程控控制制测测量量
11..1133..22 港港口口与与航航道道工工程程水水深深测测量量
8
1
7
1.测深线布设
8
4 9
信
3
（1）测线方向应符合下列规定： 微
系
①单单波波束束测深主测深线宜垂直于等深线总方向、挖槽轴线 、河道走联向、炸礁区较长边、船闸轴线、
一
船坞轴线或岸线，可布设成平平行行线线、、螺螺旋旋线线或或4455°°斜斜线线。 唯
②多多波波束束扫测、侧扫声呐扫海和软式拖底扫海主测深线方向宜平行于测区较较长长边边挖槽轴线和河道走
向。
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8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
11..1133..55 GGNNSSSS测测量量在在港港口口与与航航道道工工程程 施施工工测测量量中中的的应应用用
3.GNSS高程控制测量
（1）GNSS高程测量仅适用于四四等等和和图图根根高程测 量。 8
1
7
9
（2）GNSS高程测量应联测不少于11个个能有效控制测 区的高等级起始水准点
8
4，起始水准点与测区的距
信
3
离不宜超过1155kkmm。 微
系
（3）已知高程点的分布应符合下列规定： 联
一
唯
①已知高程点宜均均匀匀分分布布于测区，面状测区宜分布在测区的 四四周周 和和中中央央，带状区域宜分布于测区两两
端端和和中中部部。
②参与高程拟合计算的已知高程点不应少于55个个。
③测区地形高差变化较大时，应按地形特征适适当当增增加加已知高程点的数量。
（6）采用RTK-DGNSS进行图根高程点的测量时，应符合下列规定：
②流动站观测时应采用三角架架设天线，每次观测历元数应大大于于2200个个，各次测量的高程互互差差不不大大
于于4400mmmm时，可取其平均值作为最终结果。
（8）对GNSS高程测量成果的检核，检测点数不应少于全部高程点的1100%%，且不应少于22个个点；高差检
验，可采用相应等级的水水准准测测量量方方法法或电电磁磁波波测测距距三三角角高高程程测测量量方方法法进行，其高差互差应符合本规范的
有关规定。
11..1144 港港口口与与航航道道工工程程混混凝凝土土的的质质量量检检查查和和试试验验检检测测
冲刺攻略：
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1）考点清晰；
2）强度评定4个步骤为重要案例考点。
11..1144..11 港港口口与与航航道道工工程程混混凝凝土土质质量量检检查查
3.混凝土强度的评定
（1）检验评定混凝土抗压强度采用立方体试件，其最小边长应根据骨料最大粒径来进行。当采用不
同边长尺寸的试件时，应将其测得抗压强度乘以折算系数，换算成标准尺寸试件的抗压强度值。最大粒
径骨料对应的试件最小边长与强度折算系数见表1.14-1。
表1.14-1 允许试件最小边长及其强度8 折算系数
7
1
9
4
8
3
信
骨骨料料最最大大粒粒径径（（mmmm）） 微 试试件件最最小小边边长长（（mmmm）） 强强度度折折算算系系数数
系
联
题
31.5 100 0.95
押
准
精
40.0 150 1.00
50.0 200 1.05
（2）用于检查结构混凝土质量的试件应在混凝土的浇筑地点随机取样制作。混凝土抗压强度标准试
件的留置应满足下列要求：
①连续浇筑超超过过1000m³时，同一配合比的 混凝土每每220000mm³³取样不少于1组，余下的不足200m³取1组。
②连续浇筑不不超超过过11000000mm³³时， 同一配合比的 混凝土每每110000mm³³取样不少于1组，余下的不足100m³取1
8
组。 9 1
7
8
4
③当混凝土配合比有变化时，每一配合比均留置试 件。 信
3
微
（3）留置的每组抗压强度试件应由33个个立立方方体体试试块块组成 ，试样应取自系同一罐混凝土，并以这3个试件
联
一
的强度平均值作为该组试件的强度代表值。当这3个试件中的最 大值唯或最小值之一，与中间值之差超过中
间值的15%时，代表值应取中间值；当这3个试件中的最大值和最小 值，与中间值之差均超过中间值的15%
时，该组试件不应作为强度评定的依据。
例例：：某重力式码头现浇C30胸墙混凝土。共留置标养试件3组，其28d抗压强度值如下：
问问：：此3组试件能否参与该胸墙混凝土的强度评定。若能，计算其强度代表值。
组组数数 强强度度值值（（MMPPaa））
1 36.2 35.3 38.8
2 30.7 38.2 36.5
3 45.5 38.4 31.5
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【答案】第1组试件
最小值与中间值之差（36.2-35.3）/36.2=2.5%＜15%
最大值与中间值之差（38.8-36.2）/36.2=7.2%＜15%
故第1组试件可以参与胸墙混凝土的强度评定，
其强度代表值为（35.3+36.2+38.8）/3=36.8MPa
【答案】第2组试件
最小值与中间值之差（36.5-30.7）/36.5=15.9%＞15%
最大值与中间值之差（38.2-36.5）/36.5=4.7%＜15%
故第2组试件可以参与胸墙混凝土的强度评定，其强度代表值为36.5MPa。
【答案】第3组试件
最小值与中间值之差（38.4-31.5）/38.4=18.0%＞15%
最大值与中间值之差（45.5-38.4）/38.4=18.5%＞15%
故第3组试件不应作为胸墙混凝土强度评定的依据。
对于混凝土强度验收批的基于统计数据评定，依据《水运工程混凝土施工规范》JTS 202-2011进
8
行。 7
1
9
4
当验收批内的混凝土试件组数大于3 8等于5组时，混凝土强度的统计数据应同时满足下式：
信
微
mm ffccuu --SS ffccuu ≥≥ff ccuu，，kk系
联
题
ff ≥≥ff --CCσσ
ccuu，，mmiinn ccuu押，，kk 00
准
式中m ——n组混凝精土立方体抗压强度的平均值（MPa）；
fcu
S ——n组混凝土立方体 抗压强度的标准差（MPa），其取值不得低于σ -2（MPa）；
fcu 0
f ——该验收批混凝土立方体抗压强度标准值（MPa）；
cu，k
f ——n组混凝土立方体抗压 强度的最小值（MPa）；
cu，min
C——系数，n=5~9取0.7；n=10~19取 0.9；n≥20取1.0；
σ ——混凝土立方体抗压强度标准差的 平均水平，按表1.6-12选取。
0
11..1144..22 港港口口与与航航道道工工程程混混凝凝土土试试验验检检测测
8
1
7
9
22.. 实实体体验验证证性性检检测测 8 4
信
3
11））混混凝凝土土强强度度检检测测 微
系
22））钢钢筋筋保保护护层层厚厚度度检检测测 联
一
唯
（4）主要构件实体钢筋保护层厚度检测合格的判定标准为： 全全 部部检检测测点点的的合合格格率率达达8800%%及及以以上上，，且且
其其中中不不合合格格点点的的最最大大负负偏偏差差均均不不大大于于规规定定偏偏差差值值的的11..55倍倍。
当全部检测点的合格率小小于于8800%%但但不不低低于于7700%%时时，应再再抽抽取取相相同同数数量量的构件进行检测，当两次抽样数数
量量总总和和计计算算的合格点率达80%及以上时，则钢筋保护层厚度的检测合格率仍应判定为合格。
33））抗抗氯氯离离子子渗渗透透性性检检测测
（3）当采用电通量法检测时，抗氯离子渗透性能验证性检测合格判定标准为：芯芯样样试试件件的的电电通通量量平平
均均值值应应满满足足设设计计要要求求，，且且单单块块芯芯样样试试件件的的电电通通量量值值不不得得大大于于设设计计值值的的111155%%。
44））混混凝凝土土面面层层厚厚度度检检测测
（3）混凝土面层厚度检测合格的判定标准为：检检测测的的平平均均厚厚度度应应不不小小于于设设计计厚厚度度，，且且检检测测的的厚厚度度最最
小小值值不不得得比比设设计计厚厚度度小小1155mmmm及及其其以以上上。。
第第0055讲讲 港港口口与与航航道道工工程程技技术术（（五五））
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一一级级建建造造师师--港港口口与与航航道道工工程程
第第22章章 港港口口与与航航道道工工程程施施工工技技术术
22..11 重重力力式式码码头头施施工工技技术术
冲刺攻略：
1）考试核心板块，需全面学习，保证不丢弃任何知识点；
2）需保证理解深度和答题精度。
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重力式码头是依靠自身重量维持稳定，要求地基有较高的承载能力。
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22..11..11 基基础础施施工工 微
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联
1.基槽开挖 一
唯
2）基槽开挖施工要点与质量控制
（3）为保证断面尺寸的精度和边坡稳定，对靠近岸边的基槽，需分层开挖，每层厚度根据边边坡坡精精度度
要要求求、、土土质质和和挖挖泥泥船船类类型型确定。
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微
（4）挖泥时，要勤对标，勤系测水深，以保证基槽平面位置准确，防止欠挖，控制超挖。挖至设计标
联
高时，要核对土质，发发现现地地质质题情情况况与与设设计计要要求求不不符符时时，，应应及及时时研研究究解解决决。。对有标标高高和和土土质质""双双控控""要求的
押
准
基槽，如土质与设计要求精不符，应继续下挖，直至相应土层出现为止。
2.基床抛石
抛石基床根据码头水深、地 形和地基情况可采用暗暗基基床床、、明明基基床床和混混合合基基床床等形式，如图2.1- 2所
示。
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2）抛石施工工艺及组织 联
一
水上基床抛石有驳驳船船人人力力抛抛填填和驳驳船船反反铲铲抛抛填填以及开开体体驳驳 抛抛 填填三 唯种方法。
3）基床抛石施工要点及质量控制
（1）抛石前应检查基槽尺寸有无变动，有显著变动时应进行处理。当基槽底含含水水率率小小于于115500%%或重度
大于1122..66kkNN//mm³³的回回淤淤沉沉积积物物厚厚度度大大于于00..33mm时，应清淤。
（2）抛石基床应预留沉沉降降量量。对于夯实的基床，可仅按地基沉降量预留；对于不夯实的基床，还应
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考虑基床本身的沉降量。基床顶面预留的向向墙墙后后倾倾斜斜的的坡坡度度，应根据地基土性质、基床厚度、基床应力
分布、墙身结构形式、荷载和施工方法等因素确定，其坡度可采用00~~11..55%%。
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微
（5）抛石时采用粗抛和细抛系相结合顶层面以下0.5~0.8m范围内应细抛；抛填控制高差，粗粗抛抛一一般般为为
联
题
±±330000mmmm，，细细抛抛一一般般为为00~~330000mmmm，细抛应趁平潮时进行。
押
准
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（7）基床抛石顶面不不得得超超过过施施工工组组织织设设计计确确定定的的高高程程，，且且不不宜宜低低于于基基床床顶顶面面设设计计高高程程00..55mm。基基床床顶顶
宽宽不不得得小小于于设设计计宽宽度度。夯夯实实基基床床的的肩肩宽宽不不宜宜小小于于22mm，，不不夯夯实实基基床床的的肩肩宽宽不不应应小小于于11mm。
3.基床夯实
1）重锤夯实法
基床粗平→夯船定位→试夯→基床夯实→复夯验收
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（1）重锤夯实法施工工艺及组织
②基床应分层分段夯实，每层厚度大致相等，夯实后厚度不不宜宜大大于于22mm。若夯击能量较大时，分层厚
度可适当加大。分段夯实的搭接长度不不应应小小于于22mm。
③夯锤底面积不宜小于0.8㎡，锤底面压强可采用40~60kPa，落距为2~3.5m。不计浮力、阻力等影响
时，每夯的冲击能不宜小于120kJ/㎡；对无掩护水域的深水码头，冲击能宜采用150~200kJ/㎡，且夯锤
宜具有竖向泄水通道。
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题
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④基床夯实一般采用纵横向相邻接压半夯每点一锤，并分初、复夯各一遍，一遍夯四次。可采用两
遍或多遍夯实的方法，以防止基床局部隆起或漏夯。夯击遍数由试夯确定，不进行试夯时，不宜少于八
夯次，并分两遍夯打。
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（2）重锤夯实施工要点与质量控制
①基床夯实范围应按设计规定采用。如设计未规定，可按按墙墙身身底底面面各各边边加加宽宽11mm，若分层夯实时，可
根据分层处的应力扩散线各边加宽1m。
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②为避免发生"倒锤"或偏夯而影响夯实效果，每层夯实前应对抛石面层作适当整平，其局局部部高高差差不不
宜宜大大于于330000mmmm。
③基床夯实后，应进行夯实检验。检验 时，每个夯实施工段（按土质和基床厚度划分）抽查不不少少于于
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7
1
55mm一一段段基床。用原夯锤、原夯击能复打4 9夯次（夯锤相邻排列，不压半夯），复打一夯次的平平均均沉沉降降量量应应
8
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信
不不大大于于3300mmmm；无掩护水域的重力墩不不应应大大于于5500mmmm。
微
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2）水下爆炸夯实法 联
题
押
准
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（1）参数设计 8 4
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3
水下爆炸夯实的单药包药量应按下列公式计算： 微
系
联
一
唯
式中 Q—单药包药量(kg)；
q —爆炸夯实炸药单耗(kg/m³)，爆炸夯实单位体积石体所需的药量，可取2.5~5.5kg/m³，较松散石
0
体取大值，较密实石体和砂取小值；
a—药包间距；
b—药包排距；
H—爆炸夯实前石层平均厚度(m)；
η—夯沉率(%)，取 10%~15%；
n—爆炸夯实遍数，取 2~4；△H—爆炸夯实后石层顶面平均沉降量(m)。
药包布置应符合下列规定：
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①药包平面应按正正方方形形网网格格布布置置，间距、排距应为2~5m，压密层厚度大时应取大值，反之应取小
值；分遍爆破时，各遍间药包应采用梅梅花花形形布置。
②起爆时药包中心至水面的垂直距离应满足式（2.1-3）要求：
h ≥2.32Q1/3
1
式中： h —药包中心至水面的垂直距离（m）；
1
Q—单药包药量（kg）
③起爆时药包悬高应满足式（2.1-4）要求：
h ≤kQ1/3
2
式中 ：h 一药包悬高（m），爆炸夯实药包中心在石面以上的垂直距离（m）；
2
k一系数，取值范围为0.35~0.50，水深时取大值，反之取小值；
Q一单药包药量（kg）。
（2）爆炸夯实施工
水下爆炸夯实实实施施前前应对抛填的地基与基础断面进行测量验收。爆破施施工工时时，爆破作业船、作业平
8
7
台及辅助船舶应悬挂信号、灯号，水域9危1险边界上应设置警警告告标标示示、、禁禁航航信信号号。
4
8
3
布布药药应应符符合合下下列列规规定定： 信
微
系
②布药方法可采用点点布布、、线线联布布或或面面布布。
题
③药包位置应满足设计要押求，药药包包配配重重宜宜选选用用袋袋装装砂砂或或袋袋装装碎碎石石，，配配重重质质量量应应为为药药包包质质量量的的11..55~~22..00
准
倍倍。 精
④受受风风影影响响时时，，水水上上布布药药 应应逆逆风风向向布布药药；；受受水水流流影影响响时时，，水水上上布布药药应应逆逆流流向向布布药药；；均均受受影影响响时时，，水水
上上布布药药应应逆逆流流向向布布药药。
⑤当夯实后补抛的面积大于1/3构 件底面积或连续面积大于30m2，且厚度大于0.5m时，宜减减半半药药量量在在
原原爆爆夯夯位位置置补补炸炸一一次次。
（3）质量检验
①起爆前应检查抛石层顶顶面面的的平平整整度度。
②单药包药量和布设的允允许许偏偏差差为：单药包药 量（kg）允许偏差±5%；药包平8面位置允许偏差
1
7
9
±a/10，a为药包间距（m）；药包悬高（m）允许偏差 5%。
8
4
信
3
③夯沉率宜达到10%~15%，并满足设计要求，未未达达到到设设 计计要要求求时时应应进进行行微补补夯夯。
系
④夯沉率可采用水水砣砣、、测测杆杆和和测测深深仪仪等进行测量检查。 联
一
唯
（4）爆破安全距离
爆炸源与人员及其他保护对象的安全允许距离，应应根根据据爆爆破破地地震震波波和和水水中中冲冲击击波波等等危危害害效效应应分分别别计计
算算并并取取其其最最大大值值。
爆破振动安全允许距离可按式（2.1-5）计算：
式中 R—爆破振动安全允许距离(m)。群药包爆破时，各药包至保护目标的距离大于平均距离10%
时，采用加权平均值法计算其等效距离；条形药包以1.0~1.5倍最小抵抗线长度分为多个集中药包，按群
药包爆破计算其等效距离；
K—与爆破点与保护对象间的地形、地质条件有关的系数；
V—保护对象所在地质点振动安全允许速度(cm/s);
α—衰减指数；
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Q—炸药量(kg)。齐发爆破为总药量，延时爆破为最大单段药量，群药包爆破时，各药包至保护目标
的距离大于平均距离10%时，采用加权平均值法计算其等效药量；条形药包以1.0~1.5倍最小抵抗线长度
分为多个集中药包，按群药包爆破计算其等效药量。
单次起爆量大于1000kg时，水中冲击波对人员和施工船舶安全距离可按式（2.1-6）计算：
R=K₀Q1/3 (2.1-6)
式中 R—— 水中冲击波的最小安全允许距离(m);
K₀——系数。见表2.1-1;
Q——单次起爆的炸药量(kg)。
表表22..11--11 系系数数KK₀
保保护护人人员员 保保护护施施工工船船舶舶
装装药药条条件件
游游泳泳 潜潜水水 木木船船 铁铁船船
裸露装药 7 8 250 320 50 25
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3
钻孔或药室装药 信 130 160 25 15
微
系
联
题
4.基床整平 押
准
抛石基床的整平可分精为粗平、细平和极细平。
粗平用料是10kg以上块石，细平用料是二片石，极细平用料是10～30mm碎石。它们的顶面高程允许
偏差分别为：
粗粗平平：：表表面面标标高高允允许许偏偏差差为为±±115500mmmm；；
细细平平：：表表面面标标高高允允许许偏偏差差为为±±5500mmmm；；
极极细细平平：：表表面面标标高高允允许许偏偏差差为为±±3300mmmm。。
整平边线的允许偏差为0，+500mm。
1）施工工艺
8
（1）基床粗平 9 1
7
8
4
整平船采用刮刮尺尺。船上测测量量水水深深控制基床顶标高， 潜潜水水员员以刮刮尺尺底底为准信，
3
"去去高高填填洼洼"进行整平。
微
系
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（2）基床细平或极细平 题
押
基床的细平和极细平精准度要求很高，在基基床床面面设设导导轨轨（一般用钢轨）控制整平精度。
精
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1
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3
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联
一
3）基床整平范围 唯
基床整平范围为重力式码头墙身底面每每边边各各加加宽宽00..55mm范范围围内内。
22..11..22 构构件件预预制制及及安安装装
1.方块构件预制、吊运及安装
（2）预制模板
模板应具有足够的强强度度、、刚刚度度和稳稳定定性性。
方块侧模板与支撑系统应考虑下列荷载的组合：
计算强强度度采用倾倾倒倒混混凝凝土土时时产产生生的的荷荷载载和和新新浇浇混混凝凝土土对对模模板板侧侧面面的的压压力力；
验算刚刚度度采用新新浇浇混混凝凝土土对对模模板板侧侧面面的的压压力力。
新浇混凝土对模板侧面的压力标准值，如采用插入式振捣器，浇筑速度在6m/h以下时，可按下式计
算：
FF ==88KK 十十2244KK VV11//22
mmaaxx ss tt
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F 一混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）
max
V一混凝土浇筑速度（m/h）
K 一外加剂影响系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝作用的外加剂时取2.0；
s
K 一温度校正系数。见表2.1-2
t
表2.1-2 温度修正系数K
t
温度（℃） 5 10 15 20 25 30 35
K t 1.53 1.33 1.16 1.00 0.86 0.74 0.65
2）方块的吊运
方块吊吊运运计计算算时时应应考考虑虑吊吊具具重重力力和和预预制制构构件件底底板板与与预预制制场场地地面面的的粘粘结结力力。。
3）方块的安装
（3）安安装装施施工工要要点点
8
7
1
①安装前，必须对基床和预制件进4 9行检查，不符合技术要求时，应修整和清理。
8
3
信
②方块装驳前，应清除方块顶面的杂物和底面的粘底物，以免方块安装不平稳。
微
系
③方块装驳和从驳船上吊取联方块要对称地装和取，并且后安装的先装放在驳船里面，先安装的后装
题
放在驳船外边。当运距较远，押又可能遇有风浪时，装船时要采取固定措施，以防止方块之间相互碰撞。
准
精
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1
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信
3
微
④在安装底层第一块方块时，方块的纵、横向两个方向 都无依托，为系达到安装要求，又避免因反复
联
起落而扰动基床的整平层，一般在在第第一一块块方方块块的的位位置置先先粗粗安安装装 一一块块，
唯
以一它为依托安装第二块，然后以第
二块方块为依托，重新吊安装第一块方块。（同时适合小型沉箱）
2.沉箱构件预制、出运及安装
（2）沉箱预制
①沉箱可整体预制或分层预制。分层预制时，施施工工缝缝不不宜宜设设在在水水位位变变动动区区，，底底板板与与立立板板的的连连接接处处、、
吊吊孔孔处处或或吊吊孔孔以以下下11mm范范围围内内。。
②沉箱预制模板可采用整整体体模模板板、、滑滑模模或或翻翻模模等形式。
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（3）沉箱的出运
浮船坞或半潜驳宜顺顺流流驻驻位位下下潜潜，，下下潜潜后后沉沉箱箱移移离离浮浮船船坞坞或或半半潜潜驳驳的的方方向向宜宜与与水水流流方方向向一一致致。浮船
坞或半潜驳下潜时，下下潜潜区区波波高高不不宜宜大大于于11..00mm，，风风速速不不宜宜大大于于66级级，，流流速速宜宜小小于于11..00mm//ss，，能能见见度度宜宜大大
于于11000000mm。
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微
系
联
题
押
准
精
（4）沉箱的接高
①因受预制平台承载能力或出运设施载重量的限制而不能浇至设计高度，则需在预制一定高度后，
运出场外进行接高。接高方式一般有座座底底接接高高和漂漂浮浮接接高高两种。
座底接高需建抛石基床，所需费用高，一般适用于所需接高沉箱数量多、风浪大、地基条件好和水
深适当的情况。
8
漂浮接高需抛锚，缆绳系住沉箱占用水域面积大 ，受风浪影响大，工作条件9 1
7
差，一般适用于所需接
8
4
高沉箱数量少、风浪小和水深较大的情况。 信
3
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题
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2.沉箱构件预制、出运及安装
2）沉箱的运输及安装
（1）沉箱的海上运输
沉箱海上运输，可用浮浮运运拖拖带带法法或半半潜潜驳驳干干 运运法法。采用浮运拖带法时，拖带前应进行吃吃水水、、压压载载、、
8
浮浮游游稳稳定定的验算。
1
7
9
浮运拖带法其拖运方法有跨跨拖拖法法、、曳曳拖拖法法和和混混合合拖拖 运运法法三种。
信
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题
押
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拖运沉箱时，其曳引精作用点在定定倾倾中中心心以以下下1100ccmm左右时最为稳定（正常航速条件下）。
沉箱的浮游稳定，在设计时必须进行核算。
为了增加沉箱浮运过程中的稳定，常常采取临时压载措施，以降降低低重重心心。
沉箱压载时宜用砂、石和混凝土等固体物，如用水压载，应精确计算自由液面对稳定的影响。
沉箱的定倾高度m可按以下公式计算：
m=ρ-a
式中 ρ——沉箱定倾半径（m）；
a——沉箱浮心到重心的距离（m）。
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信
微
强制性条文，详见本书第四章系：
联
题
7.6.14 沉箱靠自身浮游稳定时，必须验算其以定定倾倾高高度度表示的浮游稳定性。
押
准
7.6.17 沉箱定倾高度精应满足下列要求：
（（11））近近程程浮浮运运时时，，沉沉箱箱的的定定倾倾高高度度不不小小于于00..22mm。。
（（22））远远程程浮浮运运时时，，以以块块石石或或砂砂等等固固体体物物压压载载的的沉沉箱箱定定倾倾高高度度不不小小于于00..33mm，，以以液液体体压压载载的的沉沉箱箱定定倾倾高高
度度不不小小于于00..44mm。。
对于无压载水的沉箱，定倾半径可 按以下公式计算：
ρ=I/V
式中 I—沉箱在水面处的断面对纵向中心 轴的惯性矩（m4）；
V—沉箱的排水量（m3）。
8
1
7
9
（2）沉箱的安放
8
4
信
3
3）施工要点 微
系
（1）如如工工程程所所在在地地波波浪浪、、水水流流条条件件复复杂杂时时，，沉沉箱箱安安放放后后 ，，应应立立即即将将联箱箱内内灌灌水水，，待待经经历历11~~22个个低低潮潮
一
唯
后后，，复复测测位位置置，，确确认认符符合合质质量量标标准准后后，，及及时时填填充充箱箱内内填填料料。
（2）沉沉箱箱内内抽抽水水或或回回填填时时，，同同一一沉沉箱箱的的各各舱舱宜宜同同步步进进行行，，其其舱舱面面高高差差限限值值，，通通过过验验算算确确定定。
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22..11..33 胸胸墙墙施施工工
3. 施施工工要要点点
（1）分层浇筑，处理好施工缝。
（2）非岩石地基，胸墙可不一次浇筑到顶，而预留一部分高度（约20cm），待沉降稳定后浇筑至设
计标高。
（3）胸墙一般处于水位变动区，为保证混凝土质量，应趁低潮浇筑混凝土。
（4）重力式码头必须沿长度方向设置变形缝。
8
7
1
第第0066讲讲4 9 港港口口与与航航道道工工程程技技术术（（六六））
8
3
信
微
系
22..22 高高桩桩码码头头施施工工技技术术联
题
押
冲刺攻略： 准
精
1）考试核心板块，需全面学习，保证不丢弃任何知识点；
2）需保证理解深度和答题精度。
高桩码头建筑物是一种常用的码头结构形式，它是通过桩基将码头上部荷载传递到地基深处的持力
层上，适用于软土层较厚的地基。
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9
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信
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微
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联
一
唯
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题
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准
精
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微
系
22..22..11 桩桩基基施施工工 联
题
押
水运工程基桩可按成桩准工艺分为打打入入桩桩、、灌灌注注桩桩和嵌嵌岩岩桩桩三类。
精
打入桩有陆陆上上沉沉桩桩、、水水 上上沉沉桩桩两种方式，陆上沉桩一般采用打桩机，水上沉桩通常采用打桩船。
1. 沉桩
1）沉桩施工准备
桩基工程施工应应具具备备下下列列资资料料：
（1）批准的工程施工图设计文件；
（2）水文、气象、地形、地貌、冲淤、水情等工程环境资料；
（3）工程地质报告；
（4）桩承载力、成桩控制要求和必要的试桩资 料等；
1
7 8
9
（5）有碍成桩或成孔的障碍物探测报告；
信
3 8
4
微
（6）主要施工机具、设备等施工条件资料；
系
联
（7）施工区域警戒、标识、禁止抛锚带缆等规定的资料。 一
唯
桩基工程施工应编制专项施工方案，施施工工前前准准备备工工作作应应包包括括 下下 列列 内内容容：
（1）进行工程现场踏勘，掌握周围环境、管线等障碍物、水文气象条件和不良地质条件等影响因
素；
（2）制定成桩测量控制方法，复核平面控制网点和水准点；
（3）进行图纸会审，设计交底，复核桩位图、桩结构图；
（4）验算打入桩的桩身强度、沉桩时土阻力和沉桩施工荷载，核验沉桩控制标准；
（5）选用合理的施工船机设备，制定防浪、避风措施，落实避风锚地；
（6）根据桩位平面布置图、邻近构筑物资料，结合工程要求和施工条件，分析施工前后工序对桩基
质量的影响；
（7）评估沉桩振动对岸坡稳定、邻近建筑物和地下管线等的影响，制定防护、迁移措施。
有有利利于于岸岸坡坡和和邻邻近近建建筑筑物物稳稳定定、、减减少少沉沉桩桩对对周周围围环环境境影影响响的的措措施施有有：
（1）合理安排沉桩顺序，间隔跳打，限制沉桩速率；
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（2）采取重锤轻打、低频锤击的打桩方式；
（3）采用预钻孔沉桩；
（4）水上沉桩时，软土岸坡采取削坡减载，低潮位停打；
（5）陆上沉桩时，设置应力释放孔，降低地下水位，释放地层超孔隙水压力。
沉沉桩桩前前应应进进行行下下列列工工作作 ：
（1）对施工区域有碍沉桩的水下管线、沉排或抛石棱体等障碍物进行处理。
（2）选用适当的施工船机设备。
（3）测量沉桩区域泥面高程，并绘制测量平面图和断面图。
（4）编制桩基施工顺序图，安排桩基生产制作运输计划。
（5）结合沉桩允许偏差，校核各桩是否相碰。
（6）根据设计要求，明确施工期针对打桩振动可能影响岸坡稳定和邻近建筑物安全所采取的措施。
（7）施工期桩基的强度应按短暂状况进行复核验算，并应符合下列规定。
①复核验算应考虑下列工况：
a. 预制桩吊运和沉桩。
8
b. 悬臂单桩尚未夹桩。 7
1
9
4
c. 整体结构形成前桩基的其他工3 8况。
信
微
②复核验算应考虑下列作用：系
联
a. 桩基的自重力和浮托力题。
押
准
b. 施工期的水流、冰凌和波浪作用。
精
c. 上部结构安装过程中 可能出现的偏心荷载。
d. 使用工程桩搭设施工平 台时，平台自重力和钻岩机具等的重力及施工中机械产生的振动荷载。
3）沉桩定位
沉桩前应建建立立测测量量平平面面与与高高程程控控制制 网网、、点点，并应符合下列规定：
（1）施工平面坐标系宜与工程设计采 用的坐标系一致，施工高程基准和深度基准应与工程设计的高
程基准和深度基准一致。
（2）利用已有工程控制网进行施工测量时， 控制网等级应满足工程施工测量的要求。
8
（3）采用全球导航卫星系统（GNSS）进行施工 定位和放样时，应转换为施工1 7坐标系。
9
8
4
（4）施工平面控制网可采用三角形网、导线、导线 网或GNSS网等形式进信 3行布设。测量控制网、点设
微
置完毕后，应进行验收，定期复测校核，复测时间间隔不应 超过半年。 系
联
定定位位测测量量前前，应进行下列准备工作：
唯
一
（1）验收高程和平面控制网、点；
（2）探测沉桩区域水深、水下地形；
（3）根据岸壁陡缓情况布置位移、沉降观测点；
（4）根据桩基离岸距离和控制网等级，确定定位方法、选择定位仪器和装置；
（5）根据陆域和水域测量控制点位置、桩位平面布置图，计算定位参数，绘制定位图和数据表；
（6）施工期超过1年时，陆域建测量墩，水域建测量平台；
（7）检验与校正定位所需的仪器设备，并做记录。
沉沉桩桩定定位位应符合下列规定：
（1）采用任何一种定位方法应有多多余余观观测测；
（2）沉桩定位测量可采用直直角角交交会会或或前前方方交交会会，采用前方交会时，相邻两台仪器视线的夹角应控制
在60° ~120°范围内；
（3）采用3台仪器作角度或方向交会时，所产生的误差三角形的重心到三角形各边的距离不不大大于于
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5500mmmm；
（4）采用GNSS定位时，宜采用全全站站仪仪进进行行校校核核；
（5）采用水准仪测设桩的定位高程和停锤高程时，宜使前后视等等距距，减少水准仪的观测误差。
4）沉桩作业
打打桩桩船船机机设设备备应应符符合合下下列列规规定定：
（4）打桩船的桩架应满足吊吊重重要要求求，，并并应应具具有有足足够够的的架架高高。
H≥L+H₁+H₂+H₃-H₄ (2.2-1)
式中 H—— 水面以上桩架有效高度(m);
L—— 桩长(m);
H₁—— 桩锤及替打高度(m);
H₂—— 吊锤滑轮组高度(m);
H₃—— 富余高度。可取1～2m;
H₄—— 施工期最小水深(m)。
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1
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3
信
微
系
联
题
押
准
精
4）沉桩作业
打桩船的锚缆布置应符合下列规定：
（1）宜在船两侧分别抛八八字字锚锚或或交交叉叉锚锚，，前前 后后设设中中心心锚锚缆缆。
8
（2）沉桩时应防止走锚。斜桩沉桩时应加强前 后中心锚缆，必要时可采用双1
7
缆。
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8
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联
一
唯
（3）应根据抛锚区的土质、水深、水流、风向及锚重确定合适的抛锚距离。
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（4）近岸沉桩可在陆上设置地锚，地锚的结构及大小按锚缆的拉力确定，必要时可设置各地锚的通
缆。不宜在受潮水淹没土层中埋设地锚。
（5）未经验算，严严禁禁打打桩桩船船在在建建筑筑物物上上带带缆缆。
（6）打桩船锚缆拉力可按绞锚机拉力的2~3倍采用。
锤击沉桩时桩桩锤锤、、替替打打、、送送桩桩和和桩桩应应保保持持在在同同一一轴轴线线上上。锤锤击击沉沉桩桩开开始始后后，，不不得得边边锤锤击击边边纠纠正正桩桩位位
偏偏差差。
打入桩宜选择中密或密实砂层、 硬黏性土层、碎石类土、风化岩层等良好土层作为桩端持力层，桩桩
端端进进入入持持力力层层的的深深度度宜满足下列要求：
（1）黏性土或粉土，不小于2倍桩径或边长；
（2）中等密实砂土，不小于1.5倍桩径或边长；
（3）密实砂土或碎石类土，不小于1倍桩径或边长；
（4）风化岩，根据其力学性能确定，强风化岩，不小于1.5倍桩径或边长。
桩端以下4倍桩径或边长范围内存在软弱土层，应考虑冲剪破坏的可能性。
为为了了减减少少偏偏位位，，应应采采取取以以下下措措施施：
（1）在安排工程进度时，避开在强风7 8盛行季节沉桩，当风、浪、水流超过规定时停止沉桩作业。
1
9
4
（2）要防止因施工活动造成定位3 8基线走动，采用有足够定位精度的定位方法，要及时开动平衡装置
信
微
和松紧锚缆，以维持打桩架坡度、防止打桩船走动。
系
联
（3）掌握斜坡上打桩和打题斜桩的规律，拟定合理的打桩顺序，采取恰当的偏离桩位下沉，以保证沉
押
桩完毕后的最终位置符合设准计规定，并采取削坡和分区跳打桩的方法，防止岸坡滑动。
精
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1
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一
唯
桩沉完以后，应保证满足设计承载力的要求。一般是控制桩桩尖尖标标高高和打打桩桩最最后后贯贯入入度度（即最后连续
10击的平均贯入度），即"双控"。另外在沉桩过程中还要仔细掌握贯入度的变化和及时掌握桩下沉的标
高情况。
在黏黏性性土土中沉桩，以标高控制为主，贯入度可作校核，桩桩尖尖在在砂砂性性土土层层或或风风化化岩岩层层时，以贯入度控
制为主，标高作校核。当出现桩尖已达到并低于设计标高贯入度仍偏大，或沉桩已达到并小于规定贯入
度而桩尖标高仍高出设计标高较多时，宜采用高应变检验（动测）桩的极限承载力并同设计研究解决。
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黏性土：摩擦端承桩
以标高控制为主，贯入度作为校核
桩尖在砂性土层或风化岩层：端承摩擦桩
以贯入度控制为主，标高作为校核
8
7
1
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4
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3
信
微
系
联
题
押
准
精
裂损控制就是要采取措施控制打桩应力，消除产生超允许拉应力的条件。在沉沉桩桩以以前前，要检查所用
的桩是否符合规范规定的质量标准。在沉沉桩桩过过程程中中 ， 选用合适的桩锤、合适的冲
1
7程8、合适的桩垫材料，
9
要随时查看沉桩情况，如锤、替打、桩三者是否在同一 轴线上，贯入度是否
信
有3 8
4
异常变化，桩顶碎裂情况
微
等等。桩下下沉沉结结束束后，要检查桩身完好情况。
系
联
此此外外还还应应控控制制总总锤锤击击数数，总锤击数可根据桩、地质条件、桩锤能量一和桩垫材料等综合确定。
唯
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3
微
3.基桩试验检测
系
联
一
进行单桩轴向抗压静载试验的桩，宜同时进行高应变法对 比试验唯，为后续基桩的检验提供依据。
受检桩的选择应均匀、随机，具有代表性。对施工或检测结果 有疑问时，应进行验验证证检检测测或或扩扩大大检检
测测。
当需要对单桩轴轴向向抗抗压压承承载载能能力力进行验证时，验证方法应采用单单桩桩轴轴向向抗抗压压静静载载荷荷试试验验；对桩身身或或
接接头头存存在在裂裂隙隙的的预预制制桩桩可可采采用用高高应应变变法法验验证证，，管管桩桩可可采采用用管管内内摄摄像像的的方方法法验验证证；；对对低低应应变变法法检检测测中中不不能能
明明确确完完整整性性类类别别的的桩桩或或ⅢⅢ类类桩桩，，可可根根据据实实际际情情况况采采用用静静载载法法、、高高应应变变法法、、开开挖挖等等适适宜宜的的方方法法进进行行验验证证检检
测测。。
当采用低应变法、高应变法和声波透射法检测桩身完整性发现有Ⅲ、Ⅳ类桩存在，且检测数量覆盖
的范围不能为补强或设计变更方案提供可靠依据时，宜宜采采用用原原检检测测方方法法在在未未检检桩桩中中继继续续扩扩大大检检测测。当单
桩承载力或钻芯法检测结果不能满足设计要求时，应分析原因并扩大检测。
1）高应变法
高应变法可用于检测混凝土预制桩、灌注桩、钢桩以及组合桩的单单桩桩轴轴向向抗抗压压承承载载力力和桩桩身身完完整整
性性，也可用于监测打入桩沉桩时的桩桩身身应应力力和和锤锤击击能能量量。检测桩的数量应根据地质条件和桩的类型确
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定，宜取总总桩桩数数的的22%%~~55%%，，并并不不得得少少于于55根根，对地质条件复杂、桩的种类较多或其他特殊情况，宜取上
限。
2）低应变法
低应变法可用于检测混凝土预制桩、灌注桩的桩桩身身完完整整性性，判判定定桩桩身身缺缺陷陷的的程程度度及及位位置置。对单单节节预预
制制混混凝凝土土桩桩，检测桩数不得低于总桩数的10%，且不得少于10根，对多多节节预预制制混混凝凝土土桩桩，检测桩数不得低
于总桩数的20%，且不得少于10根，对混凝土灌注桩，当采用低应变动力检测法检测桩身完整性时，检测
桩数应为总总桩桩数数的的110000%%。
高应变和低应变检测结果的桩身完整性类别评价分四类：ⅠⅠ类类一一完完整整桩桩；；ⅡⅡ类类一一基基本本完完整整桩桩；；ⅢⅢ类类
一一明明显显缺缺陷陷桩桩；； ⅣⅣ类类一一严严重重缺缺陷陷桩桩或或断断桩桩。。
高高应应变变法法检检测测结结果果具具有有下下列列情情况况之之一一者者应应判判定定为为不不合合格格：：
（（11））轴轴向向极极限限承承载载力力不不满满足足设设计计要要求求；；
（（22））桩桩身身完完整整性性类类别别为为ⅢⅢ类类和和ⅣⅣ类类桩桩。。
低低应应变变法法检检测测结结果果，，当当桩桩身身完完整整性性类类别别为为ⅢⅢ类类桩桩、、ⅣⅣ类类桩桩应应判判定定为为不不合合格格桩桩。。
22..22..22 构构件件预预制制和和安安装装
8
（2）多层堆放预制构件时，其堆放1层7数应根据构构件件强强度度、、地地基基承承载载力力、、垫垫木木强强度度和存存放放稳稳定定性性确
9
4
8
定。 信 3
微
混凝土构件堆放层数应符合下系列规定：
联
题
①直径小于或等于Ф1200mm的管桩不宜超过四四层层，其他桩不宜超过三层。
押
准
②叠合板不超过五五层层精；
③空心板和无梁板不超过三层；
④桁架不超过两两层层。
（7）驳船装预制构件长途运输时，应采取下列措施：
②如有风浪影响，应水密封舱；
③预制构件装驳后应采取加加撑撑、、加加焊焊 和和系系绑绑等措施，防止因风浪影响，造成构件倾倒或坠落。
8
1
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信
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微
系
联
一
3.构件安装
唯
1）预预制制构构件件安安装装前前，，应应进进行行下下列列工工作作：：
（1）测设预制构件的安装位置线和标高控制点；
（2）对预制构件的类型编号、外形尺寸、质量、数量、混凝土强度、预留孔、预埋件及吊点等进行
复查；
（3）检查支承结构的可靠性以及周围钢筋和模板是否妨碍安装；
（4）为使安装顺利进行，应结合施工情况，选择安装船机和吊索点，编制预制构件装驳和安装顺序
图，按顺序图装驳及安装。
2）预预制制构构件件安安装装时时，，应应满满足足下下列列要要求求：：
（1）搁置面要平整，预制构件与搁置面间应接触紧密；
（2）应逐逐层层控制标高；
（3）当露出的钢筋影响安装时，不得随意割除，并应及时与设计单位研究解决；
（4）对安装后不易稳定及可能遭受风浪、水流和船舶碰撞等影响的构件，应在安装后及时采取夹夹
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木木、、加加撑撑、、加加焊焊和系系缆缆等加固措施，防止构件倾倒或坠落。
22..22..33 上上部部结结构构现现浇浇混混凝凝土土施施工工
1.现浇上部结构混凝土应满足下列要求
（5）横梁长度大于3300mm时，上横梁宜采用分分段段浇浇注注，中中间间设设置置后后浇浇节节点点。
3.上部结构现浇混凝土施工
浇筑的混凝土强度达到55MMPPaa前前，锤击沉桩处与该部分混凝土之间的距离不得小于3300mm。
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微
系
联
题
押
桩顶局部损裂和掉角的部位包不进桩帽或上部结构混凝土内时，应采取降降低低桩桩帽帽或局局部部降降低低上上部部结结
准
精
构构底底标标高高的措施。
22..22..44 接接岸岸结结构构和和岸岸坡坡 施施工工
2.岸坡施工
沉桩后进行回填或抛石前，先清除回回淤淤浮浮泥泥和塌塌坡坡泥泥土土。
清淤后应及时进行抛填，应做到随随清清随随抛抛。
抛填时，应由由水水域域向向岸岸分分层层进进行行，在基桩处，沿沿桩桩周周对对称称抛抛填填，，桩桩两两侧侧高高差差不不得得大大于于11mm。
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联
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唯
3.接岸结构施工
（1）在接岸结构岸坡回填土和抛石时，不不宜宜由由岸岸向向水水域域方方向向倾倾倒倒推推进进的施工方法。
（3）采用板桩时：
①回填顺序应符合设计要求。回填时首首先先应应回回填填锚锚碇碇结结构构前前的的区区域域，，待待拉拉杆杆拉拉紧紧后后再再回回填填板板桩桩墙墙后后
区区域域。
③板桩墙后回填前应清除回淤后的淤泥。水水下下回回填填宜宜从从板板桩桩墙墙向向陆陆域域方方法法进进行行。
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