文档内容
中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
龙泉驿区西江河流域水环境综合整治项目一期（陡沟河
污水处理厂二厂项目）
高大模板支撑架安全专项施工方案
编制：
张 伟
审核：
梁海涛
审批：
金晓飞
中国建筑一局（集团）有限公司
二 O 一九年六月
目 录
1中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
1.编制依据..........................................................................................................................................................5
1.1 施工组织设计........................................................................................................................................................5
1.2 施工图....................................................................................................................................................................5
1.3 主要法律法规........................................................................................................................................................5
1.4 主要规范、规程、标准........................................................................................................................................6
2. 工程概况........................................................................................................................................................7
2.1 工程总体概况........................................................................................................................................................7
2.2 本工程结构设计概况............................................................................................................................................7
2.3 高大模板支撑工程概况........................................................................................................................................8
3.施工安排........................................................................................................................................................10
3.1施工部位及工期要求..........................................................................................................................................10
3.2 劳动组织及职责分工..........................................................................................................................................10
4. 施工准备.......................................................................................................................................................13
4.1技术准备..............................................................................................................................................................13
4.2 机械准备..............................................................................................................................................................13
4.3 材料准备..............................................................................................................................................................14
4.4 现场准备..............................................................................................................................................................17
5. 高大支模工程设计........................................................................................................................................18
5.1 大截面梁模板支撑体系设计..............................................................................................................................18
5.2 高支模模板支撑体系设计..................................................................................................................................18
5.3 高支模范围内普通梁模板支撑体系设计..........................................................................................................19
5.4 其他构造要求......................................................................................................................................................19
6. 模板支撑架施工工艺...................................................................................................................................21
6.1 施工流程..............................................................................................................................................................21
6.2 支撑架搭设..........................................................................................................................................................21
6.3 混凝土浇筑..........................................................................................................................................................22
6.4 模板的拆除..........................................................................................................................................................25
7. 高大模架检查与验收....................................................................................................................................26
7.1材料构配件检查验收..........................................................................................................................................26
7.2模板支撑架检查验收..........................................................................................................................................27
7.3其他检查..............................................................................................................................................................28
7.4验收要求..............................................................................................................................................................29
7.5验收人员..............................................................................................................................................................30
2中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
8. 施工安全保证措施.......................................................................................................................................30
8.1 安全组织措施......................................................................................................................................................30
8.2 质量通病及控制措施..........................................................................................................................................31
8.3 安全管理制度及措施..........................................................................................................................................32
8.4 安全技术措施......................................................................................................................................................32
9.应急救援预案................................................................................................................................................37
10.监测监控措施..............................................................................................................................................47
11.季节施工措施..............................................................................................................................................48
11.1雨期施工............................................................................................................................................................48
11.2高温施工............................................................................................................................................................48
12. 计算书........................................................................................................................................................49
JSS1 B200MM厚板模板（盘扣式）计算书............................................................................................................49
JSS2 L350MM×900MM梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书..................................................................60
JSS3 L450MM×900MM梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书..................................................................72
JSS4 L450MM×1650MM梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书....................................................................84
JSS5 L500MM×1550MM梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书....................................................................96
JSS6 L500MM×2350MM梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书.....................................................................108
附表................................................................................................................................................................120
附表1.1 盘扣架支撑工程量统计..........................................................................................................................120
附表1.2 其他周转工程量统计..............................................................................................................................121
附表2 应急预案关键管理人员通讯录.................................................................................................................122
附图................................................................................................................................................................123
附图1 高（大）支模平面分布图..........................................................................................................................123
附图2 流水段划分.................................................................................................................................................124
附图3.1 二沉池高支模支撑架平面排杆图..........................................................................................................125
附图3.2 二沉池高支模支撑架立面排杆图...........................................................................................................126
附图4.1 反硝化池高（大）支模支撑架平面排杆图...........................................................................................127
附图4.2 反硝化池高（大）支模支撑架立面排杆图...........................................................................................128
附图5.1 高效池高支模支撑架平面排杆图...........................................................................................................129
附图5.2 高效池高支模支撑架立面排杆图1........................................................................................................130
附图5.3 高效池高支模支撑架立面排杆图2........................................................................................................131
附图6.1 预处理池高支模支撑架平面排杆图.......................................................................................................132
附图6.2 预处理池高支模支撑架立面排杆图.......................................................................................................133
3中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图7.1 生化池高支模支撑架平面排杆图...........................................................................................................134
附图7.2 生化池高支模支撑架立面排杆图...........................................................................................................135
附图8.1 脱水机房高（大）支模支撑架平面排杆图...........................................................................................136
附图8.2脱水机房高（大）支模支撑架立面排杆图...........................................................................................137
附图9 梁板节点详图..............................................................................................................................................138
附图10布料机平面布置图....................................................................................................................................139
附图11.1 重大危险源公示牌.................................................................................................................................140
附图11.2 危大工程验收标识牌.............................................................................................................................141
4中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
1.编制依据
1.1 施工组织设计
名称 编号 编制日期
龙泉驿区西江河流域水环境综合整治项目一期（陡沟河污水处理厂
2018年11月
二厂项目）施工组织设计
1.2 施工图
图纸名称 图纸编号 接受图纸日期
施-厂-总-结-01~施-厂-总-结-19
施-厂-预-结-01~施-厂-预-结-14
施-厂-生-结-01~施-厂-生-结-15
结构施工图 施-厂-沉-结-01~施-厂-沉-结-12 2019年04月
施-厂-高沉-结-01~施-厂-高沉-结-14
施-厂-硝-结-01~施-厂-硝-结-14
施-厂-泥-结-01~施-厂-泥-结-09
1.3 主要法律法规
序
名 称 编 号
号
1 建设工程安全生产管理条例 （国务院令第393号）
2 危险性较大的分部分项工程安全管理规定 住房和城乡建设部令第37号
3 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 (建办质（2018）31号)
4 生产安全事故应急预案管理办法 国家安全生产监督管理总局令第17号
5 特种作业人员安全技术培训考核管理规定 国家安全生产监督管理总局令 第30号
关于印发《建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带
6 建质[2011]111号
班暂行办法》的通知
7 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质[2009]254号
关于印发《四川省危险性较大的分部分项工程安全管理规
8 川建行规（2018）3号
定实施细则》的通知
9 关于进一步加强建设工程模板支撑体系安全管理的通知 成建安监发（2012）19号
1.4 主要规范、规程、标准
序号 类别 名 称 编 号
1 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
2 国家 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》 GB51210-2016
3 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2015
5中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
4 《混凝土结构工程施工规范》 GB50666-2011
5 《混凝土模板用胶合板》 GB/T17656-2018
6 《钢管脚手架扣件》 GB 15831-2006
7 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
8 《钢结构设计标准》 GB50017-2017
9 钢管脚手架扣件 GB15831
10 安全网 GB5725
11 混凝土模板用胶合板 GB/T17656
12 施工现场消防安全技术规程 GB50720
13 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008
14 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011
15 《建筑施工承插型盘扣式脚手架安全技术规范》 JGJ231-2010
16 行业 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011
17 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-2016
18 建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300
19 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33
20 地方 《建筑施工轮盘插销式钢管模板支撑架安全技术规范》 DBJ50/T-216-2015
6中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
2. 工程概况
本工程建筑规模：总建筑面积 41451.2㎡。其中，1#综合楼 3738.38㎡（地上 3 层，
3006.32㎡；地下一层，732.06㎡）；2#综合楼997.41㎡；污水处理厂36715.41㎡（地下二层，
局部有夹层）。
建设形式：全地下式（除综合楼外）
地埋式污水处理厂高大模架面积大，层高高，高大模架主要在地下二层，包括预处理、
生化池、高密池、反硝化单元等部位，最大模架部位在二沉池、反硝化、高密池等部位。
2.1 工程总体概况
序号 项 目 内 容
龙泉驿区西江河流域水环境综合整治项目一
1 工程名称
期（陡沟河污水处理厂二厂项目）
龙泉驿区车城西五路以西（原陡沟河污水厂
2 工程地址
一期南侧）
3 建设单位 成都市龙泉驿区水务局
4 设计单位 中国市政工程西北设计研究院有限公司
5 监理单位 成都瑞特建设项目管理有限公司
6 质量监督单位 成都市龙泉驿区质量监督站
7 施工总承包单位 中建一局（集团）有限公司
8 施工主要劳务分包 四川诚信劳务有限责任公司
2.2 本工程结构设计概况
楼栋类型 地下箱体
楼栋 基础形式 结构形式 层高 抗震烈度 抗震设防类别 使用年限
5.9m/4.2m/6.3m/12.9m/
7.45m/6.0m/5.1m/
8.45m/3.3m/1.7m/6.2m/
结构概况
/ 筏板基础 框-剪结构 9.1m/2.5m/3.8m/10.9m/ 7度 乙类 50
5.6m/5.8m/5.5m/12.3m/
6.8m/7.0m/13.45m/
9.85m/5.2m
垫层厚度 100mm。
基础尺寸 厚度：1200mm。
柱子尺寸 600mm×600mm。
7中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
200mm×400mm、300mm×500mm、300mm×600mm、300mm×700mm、300mm×800mm、300mm×900mm、
300mm×1000mm、300mm×1250mm、400mm×800mm、400mm×900mm、400mm×1000mm、
梁尺寸 400mm×1650mm、450mm×600mm、450mm×900mm、450mm×1000mm、450mm×1650mm、
500mm×1000mm、500mm×1100mm、500mm×1200mm、500mm×1550mm、500mm×2350mm、
550mm×1000mm。
墙尺寸 600mm、800mm、200mm、300mm、400mm、500mm、700mm、1000mm。
楼板厚度 200mm、250mm、300mm。
楼栋类型 地上综合楼
楼栋 基础形式 结构形式 层高 抗震烈度 抗震设防类别 使用年限
结构概况
柱下 框架结构
/ 4.2m、4.5m 7度 乙类 50
独立基础 （局部筏板）
基础尺寸 独立基础厚度： 400mm。
600mm×600mm、400mm×600mm、500mm×500mm、400mm×650mm、400mm×700mm、400mm×800mm、
柱子尺寸
700mm×700mm、400mm×500mm。
250mm×550mm、200mm×400mm、250mm×500mm、300mm×400mm、250mm×650mm、250mm×600mm、
梁尺寸
300mm×1200mm、250mm×700mm、250mm×900mm。
楼板厚度 120mm、100mm。
2.3 高大模板支撑工程概况
2.3.1设计依据
根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》定，本安全专项方案只针对本工程地
下/地上搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线
荷载20kN/m及以上的混凝土模板支撑工程进行设计。
本工程如下均属需专家论证的高大模板支撑体系范畴。
（1）本工程地下箱体部分分布有部分大截面混凝土梁，线荷载超过20kN/m（梁构件密
度考虑2500kg/m³； 施工人员及设备产生荷载标准值 2.5kN/㎡，振捣混凝土产生荷载标准
值2 kN/㎡)。），属超过一定规模的危险性较大工程。
部位 支撑
构件 总 临板厚 下支点混凝
顶标 支点 尺寸/mm 高
区间 轴线 名称 长/m 度/mm 土等级
高/m 标高 度/m
494.9 489.4 37~39/V KL6 450×1650 4.25 11.7 200
脱水机房 C35
494.9 489.4 37/V~R KL3 450×1650 4.25 28.2 200
8中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
494.9 489.4 37~39/R KL9 450×1650 4.25 11.7 200
501.7 494.9 32~39/Q WKL4 500×1550 6.80 22.6 200
501.0 496.8 8/Q~R+2.4 WKL12 500×2350 2.1 9.3 200
反硝化池
501.0 496.8 1~8/Q WKL1 500×2350 2.1 42 200
（2）本工程地下箱体部分分布有部分超高梁板，模板支撑高度超过8m，属超过一定规
模的危险性较大工程。
部位
构件 支撑 面积 下支点混凝
顶标 支点 尺寸/mm
区间 轴线 名称 高度/m /㎡ 土等级
高/m 标高/m
200 10.7
二沉池 499.7 488.8 A-P/2-18 板/梁 4300 C35
400×900 10.0
12+2.8~17+2.1/
高效池 494.6 484.75 板/梁 200 9.65 86 C35
Q~Q+5.3
高效池 499.7 493.25 12~18/Q-X 板/梁 200 6.15 1167 C35
高效池 499.7 486.25 13~18/T-2.1~U 板/梁 200 13.25 167 C35
200 12.90
反硝化池 499.7 486.8 9-11/Q~X 板/梁 480 C35
300×900 12.20
200
反硝化池 499.7 493.7 8-13/X~Y 板/梁 5.6 128 C35
300×900
生化池 494.7 486.25 19-32/A-P 板 200 8.25 4688 C35
生化池 494.7 486.25 19-32/Q-Y 板 200 8.25 4688 C35
生化池 494.6 485.65 37-50/P-Q 板 200 8.75 495 C35
生化池 500.2 494.7 18-32/A-Y 板 200 5.2 10506 C35
495.2 9.6
预处理 485.4 33~38/D-1.3~F 板 200 103 C35
501.2 11.8
35~36+3.3/
预处理 501.2 487.9 板 200 13.1 17 C35
A~A+2.9
脱水机房 501.7 489.4 S-V/37-39 板 20 12.3 50 C35
以上构件分布部位详见附图1所示。
9中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
高大模架支撑为基础筏板。
2.3.2施工重点难点及应对措施
3.施工安排
序号 重难点分析 应对措施
1、混凝土浇筑前对浇筑顺序、浇筑方向，进行交底，浇筑过程中进行监督。
施工中弹性失
1 混凝土浇筑过程对模架进行监测。
稳较难察觉
3、严格拆模申请制度，做好拆模交底。
施工过程随意 1、对管理人员、操作人员做好安全技术交底，质量要求交底。
2
变动 2、加强检查验收，核对是否符合专项方案。
1、做好安全交底。
3 安全 2、按要求系好安全带，设置水平兜网。
3、特殊工种持证上岗。
3.1施工部位及工期要求
本工程分为四个区，A区为预处理单元和生化池，6个施工流水段，B区为生化池和脱
水机房，6个施工流水段，C区为高密池和反硝化处理，5个施工流水段，D区为二沉池，6
个施工流水段。各流水段面积约1000m2。
施工顺序：C区→D区，A区→B区。
施工部位及工期要求
序号 施工部位 开始搭设 混凝土浇筑 拆除时间
1 二沉池（D区） 2019年9月-10月 2019年07月-09月 同条件混凝土达到75%
2 高效池（C区） 2019年7月-09月 2019年07月-09月 同条件混凝土达到100%
3 反硝化池（C区） 2019年7月-09月 2019年7月-09月 同条件混凝土达到100%
4 生化池（A区） 2019年9月-10月 2019年9月-10月 同条件混凝土达到100%
5 生化池（B区） 2019年12月-2020年3月 2019年12月-2020年3月 同条件混凝土达到100%
预处理单元（A
6 2019年8月-9月 2019年8月-9月 同条件混凝土达到100%
区）
7 脱水机房（B区） 2019年12月-2020年3月 2019年12月-2020年3月 同条件混凝土达到75%
3.2 劳动组织及职责分工
3.2.1项目管理层组织机构
10中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
项目部成立技术小组，专门负责高大支撑施工方案设计，实施、验收、改进工作，确保
结构施工的安全、质量及施工进度满足要求。
技术小组组长：张荣新
组员：张伟、盛赛亮、钟鑫、夏勇、唐羽航
1、施工组织机构的建立
3.2.2 项目管理层职责分工
项目管理层职责分工表
序号 姓名 职务 主要职责
1、项目的资源组织与调配（包括人力、物资、资金等）。
2、领导制定管理目标及保证措施，对实施过程进行监督。
1 王兵 项目经理
3、是本工程高大支模施工成本、质量、安全、环保、职业安
卫体系的第一责任人。
1、制定安全技术措施和安全专项方案。
2 张荣新 总工程师 2、负责安全技术交底。。
3、组织检查验收。
合理组织、协调施工生产。
3 杨勇 现场经理
组织施工安全技术措施实施，检查，发现隐患立即消除。
4 张伟 技术部 1、负责组织施工技术保证资料的汇总及管理，做好与主体工
11中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
程衔接工作。
盛赛亮
2、审定材料，送审计划和需用计划，组织材料送审。
5 张伟 方案师 1、方案符合性检查。2参与验收检查。3负责模架监测。
1、负责具体执行全项目施工生产的管理、协调。
2、执行项目施工专项方案和有关质量控制计划、制度，并及
时返馈质量信息。
3、组织责任师对工程质量进行检查控制，配合其它部门负责
6 唐羽航 工程部经理 土建工程施工资料的收集与整理。
4、严格“一案三工序”的检查，组织分包单位做好检查验收
工作。
5、负责具体组织其它部门人员参加日常安全、消防、质量、
文明施工、环保、领导视察现场等的检查准备工作。
李科纬
7 责任工程师 负责按施工方案实施
李盟
钟鑫 安全总监 1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章。
8 2、配合有关部门排除安全障碍。
3、全员安全教育和安全活动。
1、负责检查模架搭设质量检查。
9 廖颜 质量总监
2、监督混凝土浇筑是否符合施工方案。
10 封运河 物资部经理 负责组织材料进场及验收，材料码放。
3.2.3劳务层职责分工
劳务层职责分工表
施工区 施工队伍 施工队管理 职责
负责各工种的全面管理工作，落实总包单位
生产负责：唐基翔 的技术交底，做到工程生产有计划，质量控制措
施落实到位。
技术负责：刘代彬 负责劳务施工技术及安全技术管理。
A、B、
四川诚信 安全员：刘伟 负责劳务安全及文明施工管理。
C、D区
架子工工长：高华 负责模架按施工方案实施。
木工工长：代大银 负责模板支设及拆除。
混凝土工长：李云金 负责混凝土浇筑。
3.2.4工人数量及分工
12中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
工人及数量分工表
序号 工种 人数 备注
1 专职安全员 1 安全
2 木工 160 模板安装及拆除施工
3 钢筋工 80 钢筋加工及安装
4 混凝土工 30 混凝土浇筑、养护
5 架子工 25 模架搭拆
4. 施工准备
4.1技术准备
1、项目总工程师组织技术部提前完成本施工方案的编制工作，并按照公司、国家相关
规定完成审批工作。
2、施工前查询相关规范，做好相关资料的收集整理工作。
3、本方案审批完成以后，组织项目部及施工队进行方案交底，并督促工程部、安全部
做好技术交底、安全交底。
4、提前跟相关周转材料厂家做好交底，对材质、型号提出合理要求；材料进场审核材
料、质量证明相关文件。
5、模架验收，项目技术部、安全部、工程部必须有人参加。
4.2 机械准备
机械配备情况如表3.1所示。
表4.1 机械准备汇总表
序号 名称 单位 数量 备注
1 圆盘锯 台 1 后台加工
2 砂轮切断机 台 1 后台加工
3 电焊机 台 1 防水板焊接等
4 手电锯 把 3 现场加工
5 活动扳手 把 20 现场加工
6 JWY-1经纬仪 台 1 校正模板
7 SZY-1水准仪 台 1 校正模板
8 5m塔尺 把 1 测量校正
13中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
9 50m钢尺 卷 1 测量校正
10 7.5m卷尺 把 10 测量校正
11 单头扳手 把 10 现场加工
12 墨斗、粉线带 套 2 测量校正
13 布料机 台 2 混凝土浇筑
14 塔吊 台 4 吊装
4.3 材料准备
现场模板施工所需的模板、木方、架管、铝梁、扣件等材料按工部位提前进场，堆放整
齐与轴线平行备用。模板工程用架管、木方及扣件等材料进场应有产品质量证明文件，并由
现场材料员对材料的尺寸、表面质量和外形进行检查验收。所有架管、木方尺寸不得小于附
件计算书里设计采用的尺寸。（即矩形方钢管不得小于 40mm×40mm×2.5mm，盘扣架立杆不
得小于Φ48.0mm×3.0mm，模板厚度不得小于12mm。背楞极少量尺寸不足的可以采用适当的
加密措施。），后文中的材料尺寸为工程部提料的要求尺寸，物资商务合同要求尺寸。
1、钢管及构配件要求
盘扣式支撑架的钢管为Φ48.0mm×3.5mm。盘扣式支撑架的构件的质量要求详下列叙述：
(1)各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合现行国家标准中，气体保护电弧焊用碳钢、
低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。
（2）铸钢或钢板热锻制作的连接盘的厚度不应小于8mm，允许尺寸偏差应为±0.5mm；
钢板冲压制作的连接盘厚度不应小于l0mm，允许尺寸偏差应为±0.5mm。
（3）铸钢制作的杆端扣接头应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于
500平方毫米的接触面积。
（4）楔形插销的斜度应确保楔形插销楔入连接盘后能自锁。铸钢、钢板热锻或钢板冲
压制作的插销厚度不应小于8mm，允许尺寸偏差应为±0.lmm。
（5）立杆连接套管可采用铸钢套管或无缝钢管套管。采用铸钢套管形式的立杆连接套
长度不应小于90mm，可插入长度不应小于75mm；采用无缝钢管套管形式的立杆连接套长
度不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于
2mm。
（6）立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，销孔孔径不应大于
14mm，允许尺寸偏差应为±0.1mm；立杆连接件直径宜为 12mm，允许尺寸偏差应为
±0.1mm。
14中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
（7）连接盘与立杆焊接固定时，连接盘盘心与立杆轴心的不同轴度不应大于 0.3mm；
以单侧边连接盘外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0. 3mm。
（8）可调托座承载力应符合计算书要求。
2、支撑架构配件外观质量应符合要求：
（1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；
（2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1／500，两端面应平整，不得有斜口、
毛刺；
（3）铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清
除干净；
（4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；
（5）各焊缝有效高度应符合规定，焊缝应饱满，焊药应清除干净，不得有未焊透、夹
渣、咬肉、裂纹等缺陷；
（6）可调托座表面宜浸漆或冷镀锌，涂层应均匀、牢固；架体杆件及其他构配件表面
应热镀锌，表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；
（7）主要构配件上的生产厂标识应清晰。
3、模板
模板主要为：1830mm×915mm×15mm木胶合板模板。进场时，物资、工程收料必须保
证好模板厚度以及表面平滑度。
4、方钢
方钢为40mm×40mm×3.0mm。方钢截面尺寸必须符合施工设计要求。
5、铝梁
150铝梁（材质6061 T6，弹性模量取50000N/mm2，抗弯强度取200N/ mm2，抗剪强度
取104N/ mm2，截面模量取57000mm3，截面抵抗矩取57.06cm3，惯性矩取4044000mm4）。
15中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
150铝梁参数
6、安全网
采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证
和工厂检验合格证。安全网力学性能应符合《安全网》（GB5725）的规定，水平防护网采
用P－3×6m的锦纶编织安全网，网眼直径不大于 10cm，立网防护采用密目式安全立网，网
眼直径不大于12mm。
7、脚手板
本工程脚手板采用木脚手板，单块脚手板的的质量不宜大于 30kg，脚手板厚度不小于
50mm，木脚手板材质应符合现行国家标准《木结构设计标准》GB50005-2017中Ⅱ 级材质
a
的规定，材质不低于国家二等标准的松木板，板宽200mm，两端各用直径不小于4mm镀锌
铁丝捆紧，禁止使用有扭纹、破裂严重的脚手板。
8、可调U型托撑
可调U型托撑可调托撑抗压承载力设计值不应小于50kN。可调托撑螺杆外径不得小于
36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5扣，螺母厚度不小于30mm。插入立杆内
的长度不得小于150mm。支托板厚不小于5mm，变形不大于1mm。螺杆与支托板焊接要牢
固，焊缝高度不小于6mm。
9、本工程高大支模设计的梁侧模采用M14普通通丝穿墙螺栓加固，PVC螺栓套管直径
选用Ф20。（PVC管由劳务分包提供。）
10、工程主要物质预估量统计如附表1所示。
4.4 现场准备
流水段划分见附图2所示。
16中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
17中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
5. 高大支模工程设计
5.1 大截面梁模板支撑体系设计
设计摘要：
表5.1大截面梁模板支撑体系设计摘要
500mm×1550mm/450mm×1650mm/500mm×2350mm
横杆步距Max/
梁底立杆排距/mm 梁底立杆纵距/mm 立杆坐标 底部悬臂max/mm
mm
350 750 梁底居中 1500 650
梁底次背楞间距/ 梁底主背楞间距/
次背楞材料 主背楞材料 支撑架选型
mm mm
梁底6根，均匀布 40mm×40mm×3.0mm
750 2Φ48×3.5钢管 盘扣式脚手架
置 矩形方钢
本工程梁模板支撑架需要专家论证的大截面梁有三种型号 500mm×1550mm，
450mm×1650mm，500mm×2350mm，支撑体系选用盘扣式脚手架，立杆纵向间距最大取值
750mm，梁侧次背楞为 40mm×40mm×3.0mm 矩形方钢，平行于梁纵向布置，间距取
200mm。梁底次背楞 40mm×40mm×3.0mm 矩形方钢，梁底 6 根，均匀布置，主背楞选用
2Φ48×3.5(1m 管+1m 管）、2Φ48×3.5(1m 管+3m 管），梁侧主背楞选用 Φ48×3.5(2.5m 管/
2.0m管），加固采用M14普通通丝穿墙螺栓（配套Φ20PVC管），450mm×600mm。支撑
架横杆采用Φ48×3.5普通钢管，步距最大值1500mm，其中横杆必须与周围满堂脚手架隔跨
连接牢固。大截面梁模板支撑体系详图见附图所示。
5.2 高支模模板支撑体系设计
设计摘要：
表5.2 高支模模板支撑体系设计摘要
8.0m≤H≤12.9m
主/次背楞尺 横杆步距Max/
板底立杆横向距/mm 板底立杆纵向距/mm 底部悬臂max/mm
寸/mm mm
1200 1500 150/40×40×3.0 1500 650
板底次背楞间距/mm 梁底主背楞间距/mm 次背楞材料 主背楞材料 支撑架选型
200 1200 方钢 铝梁 盘扣式脚手架
支撑高度≥8m的顶板采用满堂盘扣式脚手架支撑体系，立杆间距 1500mm×1200mm，
小横杆步距不得大于 1500mm四周立杆距离墙面300mm，并且四周用普通钢管顶撑于墙面，
中间区域由柱子的地方采用抱柱加固措施。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向斜拉杆；
中间每隔3-4跨（且不得大于5.0m），纵、横向由底至顶连续设置竖向斜拉杆（详见平面
18中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
图）。水平剪刀撑采用普通扣件式剪刀撑，从第一步开始布置，竖向间距 3000mm，顶层水
平剪刀撑距离支撑架顶部不得大于3000mm。
支撑高度≥8m的顶板模板支撑设计详图见附图所示。
5.3 高支模范围内普通梁模板支撑体系设计
设计摘要
表5.3 高支模范围内普通梁模板支撑体系设计摘要
300mm×800mm（梁宽＜400mm时）
横杆步距Max/ 底部悬臂max/
梁底立杆排距/mm 梁底立杆纵距/mm 立杆坐标
mm mm
（一排） 1200 梁底居中 1500 650
梁底次背楞间距/mm 梁底主背楞间距/mm 次背楞材料 主背楞材料 支撑架选型
≤116 1200 40×40×3方钢 2Φ48×3.5钢管 盘扣式脚手架
450mm×900mm（梁宽≥400mm时）
横杆步距Max/ 底部悬臂max/
梁底立杆排距/mm 梁底立杆纵距/mm 立杆坐标
mm mm
350 ≤1200 梁底居中 1500 650
梁底次背楞间距/mm 梁底主背楞间距/mm 次背楞材料 主背楞材料 支撑架选型
梁底6根，均匀布置 1200 40×40×3方钢 2Φ48×3.5钢管 盘扣式脚手架
高大支模范围内顶梁型号主要为450mm×900mm，300mm×700m，300mm×800mm，400
mm×1000mm。支撑体系选用盘扣式脚手架，立杆纵向间距取 1200mm，梁侧次背楞为
40mm×40mm×3.0mm 矩形方钢，平行于梁纵向布置，间距取 200mm。梁底次背楞
40mm×40mm×3.0mm矩形方钢，梁宽＜400mm时，间距≯116mm，梁宽≥400mm时，梁底
6根次背楞，均匀布置，主背楞选用 1Φ48×3.5(1.5m管），梁侧主背楞选用 900mm/600mm
盘扣架小横杆，加固采用M14普通通丝穿墙螺栓（配套Φ20PVC管），450mm×600mm。支
撑架大横杆采用Φ48×3.5普通钢管，小横杆为盘扣架小横杆+普通Φ48×3.5钢管，步距最大
值1500mm，其中横杆必须与周围满堂脚手架连接牢固。
模板支撑体系详图见附图所示。
5.4 其他构造要求
1、本工程后浇带采用一次性浇筑完成施工方法，模板支撑体系不需要独立安装。
2、扫地杆小于等于 200mm，立杆底部没有可调底座时候需要设置不小于
100mm×100mm的木垫板（废旧模板）。立杆支撑上下顶实，不得有松动。立杆垂直度应
≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差。
19中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
2、立杆顶端使用可调U托，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得大于300mm，
插入立杆内的长度不得小于150mm。
3、高支模模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离（自由端长度）小于等于
500mm，大截面梁底支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离（自由端长度）小于等于
350mm。
4、模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向斜拉杆；中间每隔 3-4 跨（且不得大于
5.0m），纵、横向由底至顶连续设置竖向斜拉杆（详见平面图）。水平剪刀撑采用普通扣件
式剪刀撑，从第一步开始布置，竖向间距 3000mm，顶层水平剪刀撑距离支撑架顶部不得大
于3000mm。大截面梁两侧从低到顶连续布置剪刀撑。
5、超大梁梁下每步小横杆必须与相邻楼板满堂架立杆拉结，拉结跨越不得少于 2根立
杆。当梁两侧临空时，应与操作架横向拉结。
6、水平安全兜网从第二步开始布置，竖向间距3000mm。（详见设计图纸）。
7、相邻区域，立杆设置步距不一样时，应采用普通钢管扣件连接为整体，步距
1500mm，连同四排立杆（每个区域两排立杆）。
20中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
6. 模板支撑架施工工艺
6.1 施工流程
放线、布置底座→放纵横水平扫地杆→自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平
扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二
层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，用扳手拧紧扣件螺栓→按上
述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再
进行第二步水平杆安装…随后按搭设进程及时装设剪刀撑。
6.2 支撑架搭设
1、支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行
详细安全技术交底，并签字确认。
2、对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。
3、对工作面进行清理干净，不得有杂物。
4、根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置
要准确，应按先立杆后水平杆再斜杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，以此扩展搭设形成
整体支架体系。
5、立杆底座，在混凝土楼面垫木板或采用可调底座。
6、立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头位置应错
开，且错开高度不宜小于75mm,模板支架高度大于8m时，错开高度不小于500mm。
7、水平杆扣接头与连接盘的插销应用铁锤击紧至规定插入深度的刻度线。与立杆扣接
牢固，梁板支架的排列、间距要符合模板设计的规定。
8、每搭设完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直度
偏差和水平杆的水平偏差。立杆垂直度偏差不应大于模板支架总高度的 1/500，且不得大于
50mm.
9、立杆应根据支撑高度设置。
10、立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。
11、模板承重架应与已浇注的混凝土墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。
6.3 混凝土浇筑
混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条
件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。
1、混凝土用泵送方法运输，布料机浇筑：
（1）安全操作规程
21中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
① 布料机进行混凝土浇筑时须确保现场有足够的作业空间，布料机机体中心位置与施
工作业面临边距离应不小于机体结构总高度的1.5倍，与高压输电线路和其他障碍物体应按
照标准及相关规定要求保证足够的安全距离。
② 布料机投入使用前应对结构构架各连接点进行检查矫正，检查焊缝有无开焊或锈蚀，
螺栓有无松动变形，接口连接是否牢固，旋转系统是否灵活等。
③ 布料机使用和存放时，应确保支撑面平整坚实，楼面混凝土浇筑时须确保支脚有可
靠垫脚，垫脚可采用模板加工或采用 PE胶垫板，垫脚要用铁丝捆在支腿上，以免吊运时滑
落。
④ 采取不少于4根钢丝绳对角拉结或不少于4根刚性材料支撑等防倾覆措施，拉节点
尽量固定在梁主筋上，钢丝绳直径不小于8mm。
⑤ 移动布料机时必须先将配重取下，再将前端的泵管收回到前臂下方，并用绳索捆牢
在机身上，然后再上到布料机上去挂钢丝绳，钢丝绳捆绑必须牢固并保证布料机平稳，待钢
丝绳受力后才可将缆风绳解开，吊运时必须先将布料机支腿上的混凝土清理干净，以免吊运
过程中落下伤人。
⑥ 布料机移位须检查周边环境及按照②点针对结构构架进行相关检查。
⑦ 布料机作业过程中，回转半径内不得存放任何物料，并确保悬架下无人员停留；布
料机作业，前方软管出灰口严禁加接任何长短的输送泵管。
⑧ 五级以上大风、雷雨、大雪、大雾等恶劣天气应停止布料机施工作业，并采取防倾
覆措施。
⑨ 布料机操作人员应严格执行其他相关安全技术规程:系好安全帽；严禁酒后作业；混
凝土浇筑时须穿戴好绝缘鞋，绝缘手套，防止触电事故；电源线接拆须由专业电工进行，其
他人不得擅自操作等。
22中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
图5.1布料机示意图
2、布料机楼面板加固体系。
23中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
板面钢筋网
木垫块
注图：布5.料2杆布楼料面机模杆板楼支面承平支面承示平意面图示意图
注：此布为料杆楼面模板支承剖
面
示
意
图
附图二
Φ48钢管
顶托
木方
12mm厚竹夹板 板面钢筋
木垫块
布料机机脚
图5.3布料机杆楼面支承剖面示意图
24中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
3、混凝土浇筑必须从流水段中间往四周对称平衡浇筑，一次性浇筑完成。尽量避免布
料机来回挪动。
4、混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，对重点部位单独交底，设专人负责，
做到人人心中有数。
5、浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。
6、混凝土浇筑和振捣要求
（1）超大梁应分层浇筑，每层浇筑厚度不大于 400mm。混凝土浇筑应于梁中部向两边
浇捣，或由梁的任一端向中部同时浇捣。严禁从主梁一端向另一端浇捣的方式施工。
（2）使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得
遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的 1.5倍(50棒应为52．5cm，取50㎝；30棒应为
40.5cm，取40㎝)，振捣上一层时插入下一层混凝土 5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以
混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。
（3）梁侧及梁底部位要用 φ30或φ50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和
预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺
厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.5～4m刮尺刮平。
（4）浇筑混凝土时应加强对支撑体系变形的监控。当发生变形移位时立即停止浇筑，
并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。
（5）泵送混凝土应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵管口附近。
6.4 模板的拆除
1、拆除顺序：梁上顶托→梁底木方→梁底模板→板上顶托→板底木方→板底模板→纵
横水平拉杆→剪刀撑→支撑立柱。
注：本工程高支模区域，顶板模板拆除后，借用满堂脚手架作为顶板装饰装修施工操作
架，随即插入顶板装饰装修施工，节省工期，操作架操作区域必须满铺木跳板。
2、拆模混凝土强度：
构件类型 构件跨度（m） 达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%）
≤2 ≥50
板 ＞2，≤8 ≥75
＞8 ≥100
≤8 ≥75
梁、拱、壳
＞8 ≥100
悬臂构件 ---- ≥100
3、支撑系统的水平纵横杆、剪刀撑等不得随意拆除。
25中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
4、拆除支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达
到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆
除。
5、横跨后浇带处的梁及板模板，需待后浇带混凝土达到100%设计强度后才能整体拆除。
7. 高大模架检查与验收
7.1材料构配件检查验收
应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，
并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。
构配件进场检查与验收按下表要求进行。
抽检
项目 要求 检查方法
数量
全数
技术资料 产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。 检查资料
检查
钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛
钢管 刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必 全数 目测
须涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。
钢管外径及壁 游标卡尺测
外径48mm；壁厚大于等于3mm。 3％
厚 量
不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应
扣件 有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于 全数 目测
1mm；扣件表面应进行防锈处理。
可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于6扣，丝杆直径不 钢板尺
可调托丝杆 3％
小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。 测量
木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺 目测
脚手板 全数
陷，严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。
安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目式
安全网 全数 目测
阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300mm以内。
构配件尺寸有抽检不合格时应对该全部构配件进行实测，不满足要求的严禁使用。
对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的 30%，发现质量不符合标准、情况严重
的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专
业检测机构进行检测。
盘扣架的构配件材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》（GBT15/91）、
《碳素结构钢》（GB/T700）,以及《一般工程用铸造碳钢件》（GB/T11352）的规定。钢管
外径允许偏差下表规定，钢管壁厚允许偏差±0.1mm。
盘扣架钢管外径允许偏差（mm）
外径D 外径允许偏差
33、38、42、48 +0.2
26中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
-0.1
60 +0.3
-0.1
盘扣架构配件外观质量应符合以下要求：
（1）钢管无裂纹、凹陷、锈蚀、不得采用接长钢管；
（2）钢管应平直，直线度允许偏差为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；
（3）铸件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清
除干净；
（4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；
（5）各焊缝有效高度应符合有关规定，且焊缝饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、
夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。
（6）可调底座和可调托座宜采用梯牙形，A型管宜配置Φ48丝杆和调节手柄，丝杆直
径不得小于36mm，可调底座和可调托座的表面应镀锌，镀锌表面应光滑，在连接处不得有
毛刺，滴瘤和多余结块；
（7）架体杆件及构配件表面应镀锌或涂刷防锈漆，涂层应均匀、牢固；
（8）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。
7.2模板支撑架检查验收
应对钢管扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架
安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定检查。
安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。
检查的数量为扣件数量的10％，不合格率超过抽检数量10％的应全面检查，直至合格为止。
抽样检查数目与质量判定标准，应按下的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。
扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准：
项 安装扣件数量 抽检数量 许的不合
检查项目 工程抽检数量
次 （个） （个） 格数
51～90
5 0
91～150 8 1
连接立杆与纵横向水平杆或
151～280 13 1 每处支撑抽检
1 剪刀撑的扣件；接长立杆、
281～500 20 2 50个
纵向水平杆或剪刀撑的扣件
501～1200 32 3
1201～3200 50 5
2 连接横向水平杆与纵向水平 51～90 5 1 处支撑抽检50
27中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
91～150 8 2
151～280 13 3
杆的扣件（非主节点处） 281～500 20 5 个
501～1200 32 7
1201～3200 50 10
模板支架应重点检查和验收下列内容：
（1）基础应符合设计要求，并坚实平整，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底座、
支垫应符合规定；
（2）搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和斜杆、钢管剪刀撑等设置应符
合规定；
（3）可调底座和可调底座伸出水平杆的悬臂长度应符合设计限定长度；
（4）水平杆接头与立杆连接盘的插销应击紧至所需插入深度的标志刻度。
7.3其他检查
（1）模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要
求及规范要求：
①扣件式钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设；
②纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；
③底座、托顶螺旋杆伸出长度；
④限位销等扣件牢固情况；
⑤垫木情况。
（2）模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单
位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。
验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施
工。模板支撑架验收时，应具备下列技术文件：
施工组织设计及变更文件；
模板支撑架的专项施工设计方案；
周转使用的模板支撑架构配件使用前的复验合格记录；
搭设的施工记录和质量检查记录。
（3）超大梁支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆
模。
28中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
7.4验收要求
模板支撑架验收分为两个阶段：模板支撑架体验收，模板工程验收。上一个阶段验收合
格以后方可进行下一阶段的施工工作，验收合格的项目经施工单位项目技术负责人及总监理
工程师签字确认后，方可进入下一道工序。
（1）验收标准
符合设计方案、图纸以及现行相关规范标准要求。
（2）验收程序
基坑支护专项方案专家论证→施工单位对支撑架体验收→监理单位对支撑架架体验收→
模板安装验收、支撑架复验
（3）验收内容
1）施工条件验收
①人力资源
①-1 施工单位现场管理人员齐备，质保体系，安全体系齐全。
①-2 施工人员数量满足施工需要，特殊工种持证上岗。
② 物资材料
②-1 高大支模原材料符合图纸设计要求并已进场。
②-2 高大支模原材料质量证件齐全有效。
③ 施工方案及设计、施工交底
③-1 高大支模专项施工方案已通过专家审查，按专家意见进行修改，并已项目经理部上
级单位的红头文件下发。
③-2 完成高大支模施工技术交底。
③-3 完成高大支模安全技术交底。
2）高大支模施工过程验收
① 施工参数复合设计方案要求。
② 施工质量符合设计方案要求。
③ 施工人员严格按照相关交底要求执行任务。
④ 施工工序符合施工方案要求。
7.5验收人员
1）总承包单位和分包单位技术负责人或授权委派的专业技术人员、项目负责人、项目
技术负责人、专项施工方案编制人员、项目专职安全生产管理人员及相关人员。
2）监理单位项目总监理工程师及专业监理工程师。
29中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
8. 施工安全保证措施
8.1 安全组织措施
安全管理体系图
8.2 质量通病及控制措施
1、板安装前，先检查模板、钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。
2、梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，
拆除困难的现象。
措施：
（1）支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。
（2）梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。
（3）混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。
3、板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。
措施：
（1）搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。
（2）支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢
管安装的垂直度。
（4）板模按规定起拱。
30中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
4、钢管脚手架支撑局部沉降：在钢管脚手架支撑下部位加设底座，楼板能满足承载力
要求。
5、钢管脚手架底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过
30cm，要安装足够的交叉支撑，钢管脚手架的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使钢管脚手
架不产生位移。
6、梁支座地节点部位要认真处理，剔除下层砼软弱层，并用水湿润，浇灌混凝土时对
节点处垫付5cm厚同等级砂浆，以保证砼的接搓质量。
7、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。在任何
情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。
8、在砼筑时，应设有专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，
发现总是及时报告，采取妥善的措施，必要时停止浇混凝土，待处理后再继续浇注混凝土。
8.3 安全管理制度及措施
1、安全管理制度：
（1）贯彻“安全第一、预防为主”的安全生产方针，严格遵守国家有关政策、法令，
严格执行《建筑施工安全检查标准》。按照施工现场安全生产标准化管理组织生产，使项目
工程的安全生产做到标准化、规范化。
（2）本项目实行项目经理安全责任制，项目经理对施工过程中的安全负管理责任。从
施工技术人员到现场作业人员层层落实安全责任。
（3）完善、落实项目工程安全生产责任制，建立、健全现场安全管理网络，由主管生
产的负责人主持安全活动，配备专职安全员，严格安全值班制度。
（4）加强安全三级教育、特殊工种工人教育和培训制度、经常性安全生产活动教育制
度，坚持做好工人入场教育、召开班前安全会议、宣讲安全生产的方针、政策、法规，教授
安全生产的操作规程、基本知识、规章制度。
2、安全管理措施：
（1）项目施工员必须针对具体工程的各分部分项工程事先作出全面、详细、及时、贴
切的书面安全技术交底。使每位施工人员都明确安全要求，保障施工安全。
（2）架子工操作必须持证上岗，严禁无证作业。且架子工必须经过体检，凡患有高血
压、心脏病、晕高或不适合于登高作业的，不得从事登高临边施工作业。
（3）正确使用安全防护用品，必须着装灵便，在高度超过超过 2m作业时，必须佩戴
安全带。作业时精神集中，团结合作，互相呼应、统一指挥、不得“走过档”和跳跃架子，
严禁打闹玩笑、酒后上班。
31中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
（4）手持电动机具须安装漏电保护器，并有有效接地或接零，橡皮电线不得破损。各
种线路敷设符合规范规定，严禁乱拉乱接。
（5）基坑上下应设置斜坡道，并采用20-30cm的防滑条措施。基坑四周应设置高度不
低于1.2m的安全防护栏杆。
8.4 安全技术措施
1、安全防护措施
（1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并系牢。
（2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。特别是有恐高症、
心脏病、高血压及神经不正常的人员。
（3）工作前先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉
落伤人。工作要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
（4）安装与拆除2m以上的模板需搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面
操作。
（5）高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先必须有切实的安全措施。
（6）遇六级以上的大风时，暂停室外的高空作业，雪霜雨后先清扫施工现场，略干不
滑时再进行工作。
（7）二人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具使用运输工具或绳子系
牢后升降，不得乱扔。模板装拆时，上下有人接应，模板、钢管及扣件等应随运送，严禁从
高处掷下。高空拆模时，有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围拦，暂
停人员过往。
（8）不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
（9）支撑不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等设在1.8m高以上。
（10）支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应
将已活动的模板、牵杠、支模等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。
（11）模板上有预留洞者，在安装后将洞盖好。混凝土板上的预留洞，在模板拆除后随
即将洞口盖好。
（12）拆除模板一般用长撬棍。人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼模板时，要注
意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外
拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
（13）在模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全
措施。
32中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
（14）木板和方木等材料的存放和保管应符合防火安全要求，库房应用非燃材料支搭
（15）木材加工的废料要及时清理，以防引起火灾。
（16）模板工程施工过程中的一切工序都必须按施工规范及安全标准要求进行。
2、预防坍塌事故安全保证措施
（1）模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，
经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。
（2）模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱
焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和
立杆应牢固连接，形成整体。
（3）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人
员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。
（4）堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载，板部位堆载不得超过4KN/m。堆
放数量较多时，应对架体进行加固。严格控制楼板支撑架的实际荷载不得超过设计值。
（5）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板要拿起稳妥堆放，以防坍
塌事故发生。
（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌
伤人。
（7）楼板支撑架在使用过程中严禁进行下列作业：
1）在架体上推车；
2）任意拆除架体结构件或连墙件；
3）利用架体吊、运物料；
4）在架体上拉结吊装缆绳。
3、预防高空坠落事故安全保证措施
（1）支撑系统应在搭设完成后，由项目技术负责人组织验收，验收人员应包括施工单
位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。
验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施
工。
架子未经检查验收严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改
时，须经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字同意，由架子工进行整改。
（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据
有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。
（3）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。
33中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
（4）架子作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人
不准上岗作业。施工现场应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。
（5）安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴
和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不
能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。
（6）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。
模板及其支撑体系的施工荷载应均匀，并不得超过设计允许荷载。
（7）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于
1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。
（8）浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，
发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。
（8）混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。
（10）混凝土浇筑过程中模板支撑架下不得有其他作业人员。
4、模板安装和拆除的安全保证措施
（1）在进行模板安装时，模板的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真
检查，并进行交底。
（2）搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不得集中堆放，对混
凝土墙面及阴阳角要注意保护。材料要分类分规格一头齐码放整齐扣件等零散物品要装袋存
放。
（3）架子搭拆操作人员必须经过培训，经考试合格后持证上岗，严禁无证人员上岗操
作。操作人员必须按要求正确佩带和使用安全帽、安全带，防滑胶底鞋。做好防风防滑安全
防护工作。
（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。
（5）拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。
拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。
（6）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作
人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。
（7）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。
（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。
（9）拆除脚手架支撑前，应清除支模支撑上存留的零星物件等杂物。
（10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。
34中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
（11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，
取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷
脱模剂。
（12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作
业的要求运行：
（13）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；
（14）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。
（15）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。
（16）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉
支撑应先传递至地面并放室内堆存。
（17）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开
始拆除，不得硬拉，严禁敲击。
5、人员通道安全措施。
渣土车马道收完以后，施工人员必须通过人员通道进入地下室进行地下箱体的施工。
（1）人员通道脚手架总高度 10.2m，从基坑底至垂直护坡上口。
（2）通道脚手架采用单立杆扣件式脚手架搭设，采用外径48mm，壁厚3.5mm钢管。
立杆间距1200mm，步距 1200mm，马道宽度 1m，马道形状为之字形，坡度 1:3，共计 6
跑。
（3）通道周边挂密目安全网进行封闭，外侧立面满设剪刀撑，剪刀撑斜杆采用单杆，
斜杆与水平面夹角为 45°-60°，底部斜杆的下端应置于垫板上。剪刀撑斜杆除两端用旋转扣
件与立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加 2-4 个扣结点。
（4）采用基坑地坪作为脚手架的基础，坑底垫 50×250mm 木跳板。
（5）地面上砸 1m 钢管（φ48）与马道拉结，护坡桩上植筋 500mm 深，外露
200mmC25钢筋与主节点处延长的小横杆进行焊接，竖向间距? 4m 设置一道拉结。
（6）安全通道宽2.2m，高 3.5m；通道入口位置处，上部搭设双层脚手板进行硬防护；
通道下部设置 3 排纵杆把边坡和马道连接起来，三排纵向杆管上横向铺设用厚度不小于
50mm 厚的脚手板，脚手板上设置防滑条；三排纵向钢管下部个1.5m设置剪刀撑支撑到边
坡上，剪刀撑端部锚固到斜坡内不小于 1000mm；两侧的立杆与最外边的两根纵杆连接；
（7）人员通道布置在现场的西侧。
人员通道设计详见龙泉驿区西江河流域水环境综合整治项目一期（陡沟河污水处理厂二
厂项目）《基坑支护、土方开挖及降排水工程施工方案》。
35中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
9.应急救援预案
分项工程实施前，由项目部技术部牵头编制专项安全应急预案。
项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由执行经理担任，
成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置有相应的应急救援指挥部。
1、应急救援领导小组：
组长：梁海涛（项目经理）电话：18583968550
副组长：王兵（执行经理）电话：15828199326
组员：张荣新（总工程师）电话：15010923677
陈直银（机电经理）：13701335833
杨勇（生产经理）电话：18612253151
钟鑫（安全总监）电话：18615754358
廖颜（质量总监）电话：19983286867
苏飞（办公室）电话：
2、应急救援机构职责
（1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
（2）负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物
资等资源的调配。
（3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
（4）当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制
险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。
3、应急任务划分
（1）日常巡查组：
组 长：生产经理（杨勇）
副组长：安全总监（钟鑫）
成员：唐羽航、张伟、马兴琦、李盟、李科纬、夏勇、郑建雨（分包）、杨勇（分包）、
王舒平。
（2）突发事故通讯联系组：
组长：技术总工（张荣新）
成员：盛塞亮、邝才银。
（3）警戒组：负责人杨勇，小组成员廖颜、李科纬、马兴琦。负责事故现场的警戒，
封锁现场大门，负责相关赶赴现场人员的接待工作；
36中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
（4）物资保障组：负责人曾思敏，小组成员冉进、封运河。负责抢险救援物资设备的
调配，确定各类物资到达现场时间。
（5）协调保障组：负责人钟鑫，小组成员夏勇、朱晓露、廖颜。维护现场秩序，负责
现场疏散逃生路线的确定和标志的设置，提供救援通道。廖颜、朱晓露协调周边群众疏散并
说明情况，夏勇负责现场内人员的疏散。
（6）抢险救援组：负责人王兵，小组成员赵志广、李盟、唐羽航、吴明志、李茂恒、
张伟。制定抢险救援措施，组织应急救援抢险小分队到达现场，将伤员运至安全地带，按救
援措施开展救援。因抢救人员、防止事故扩大以及疏通交通等原因需要移动事故现场物件的，
做出标志，绘制现场简图并做出书面记录。在事故调查期间，组织施工现场隐患排查和人员
安全培训；
（7）医疗救援组：负责人苏飞，小组成员陈骆、王舒平。负责项目医疗物资筹备，落
实现场急救车辆，将现场伤员送往成都市龙泉驿区第一人民医院，通知医务人员赶赴现场，
确定到达现场时间。拨打求救电话时尽量说明伤情和已经采取了哪些措施，以便急救医护人
员做好急救准备。
图6.1急救车辆行驶路线
（8）技术支持组：负责人张荣新，小组成员邝才银。根据事故情况制定应急救援和抢
险的技术方案。
（9）资金保障组：负责人王兵，小组成员曾思敏。负责落实应急救援设备、设施、等
经费投入，负责应急救援资金的调配。
37中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
（10）善后处理组：负责人梁海涛，小组成员王兵、杨勇。负责与新闻媒体的沟通工作，
做好负面舆情的具体应对工作，其他成员不得私自接收媒体采访，协调事故和突发事件伤亡
人员和家属的接待和赔偿处理。
（11）信息记录组：负责人苏飞，小组成员陈骆。负责应急救援过程中的信息传递、整
理工作，负责预案启动后整个预案的实施过程的文字记录工作，填写《生产安全事故应急处
置简报》，经项目审批后于事故发生24小时内报送集团应急领导小组。
（12）应急抢险组织机构通讯录
见附表二所示。
4、应急救援工作程序
（1）项目经理部建立E+O应急准备和响应救援值班室，值班室在工程部，并保证24
小时轮流值班。
（2）项目经理部应急电话
成都市龙泉驿区第一人民医院：028/84853036
（3）发生安全事故具体上报程序如下：
现场第一发现人——现场值班人员——现场应急救援小组组长、通信联络组员——公司
值班人员——公司生产安全事故应急救援小组——向上级部门报告。
5、拨打电话时要尽量说清楚以下几件事
（1）说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，以便让救护人员事先做好
急救的准备。
（2）讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征。
（3）说明报救者单位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话号码以便救护车(消
防车、警车)找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系。基本打完报救电话后，应问接报
人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话。通完电话后，应派人在现场外等候接应
救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行
抢救。
6、施工现场的应急处理设备和设施管理
（1）应急电话的安装要求：
工地应安装电话，无条件安装电话的工地应配置移动电话。电话可安装于办公室、值班
室、警卫室内。在室外附近张贴“119、110、120”电话的安全提示标志，以便现场人员都了
解，在应急时能快捷地找到电话拨打报警求救。电话一般应放在室内临现场通道的窗扇附近，
电话机旁应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在节
38中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
假日、夜间等情况下使用，房间无人上锁，有紧急情况无法开锁时，可击碎窗玻璃，便可以
向有关部门、单位、人员拨打电话报警求救。
（2）急救箱的配备
急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予
以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。
器械敷料类：消毒注射器(或一次性针筒)、血压计、听诊器、体温计、止血带、止血钳、
(大、小)剪刀、无菌橡皮手套、棉球、棉签、三角巾、绷带、胶布、夹板、别针、手电筒(电
池)、绷带、镊子。
药物：十滴水、红药水、创可贴、酒精等。
（3）其他应急设备和设施
由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在
应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。
由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、
警告、指令、提示标志牌。
有时为了安全逃生、救生需要，还必须配置安全带、安全绳、担架等专用应急设备和设
施工具。
按要求配置各项消防物质及器材，由消防保卫部负责保管。各项临时需用物质如潜水泵、
草袋、砂石等，由物资部负责调配。
7、应急响应
（1）高处坠落、物体打击、机械伤害事故
项目应急值班人员接到报警后，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），拨打120
求救电话，并通知医疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。
应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。判断是否需
要通知现场抢险组进入现场。
警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员
清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。
医疗救护组接到内部报警后，根据人数及伤情，安排救护队员，带上急救药品、器材赶
到事故现场，对遇险人员进行抢救。根据伤员情况决定就地治疗等待医疗机构到达后，还是
主动送往就近医院。
善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协
商赔偿问题。
技术支持组分析事故原因，对是否需要修改现场施工工序、改进防护措施等提出建议。
（2）触电事故
39中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
项目应急值班人员接到报警后，告知报警人立即使触电人脱离电源、就近录找安全巡查
员对触电者进行紧急救治，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），拨打 120求救电话，
并通知医疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。
应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。判断是否需
要通知现场抢险组进入现场。
警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员
清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。
善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协
商赔偿问题。
技术支持组分析事故原因，对是否需要对配电系统进行改进提出建议。
医疗救护组接到内部报警后，根据人数及伤情，安排救护队员，带上急救药品、器材赶
到事故现场，对遇险人员进行现场抢救等待医疗机构到来。
（3）坍塌事故
项目应急值班人员接到报警后，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），如有人员
被埋拨打120求救电话，并通知现场抢险组、医疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。
应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。根据事故情
况，联系外部救援机构。
警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员
清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。
现场抢险组接到通知后，应召集义务抢危小组集合，进行清理土方或杂物，如有人员被
埋，应首先进行人员抢救，同时采取有效措施，防止事故发展扩大，随时监护边坡状况，及
时清理边坡上堆放的材料，防止造成再次事故的发生。
医疗救护组接到内部报警后，安排救护队员，带上急救药品、器材赶到事故现场，对遇
险人员进行抢救（如有人员受伤）。
后勤保障组长根据事故严重性，调派救援物资、及救援人员的生活资料。
善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协
商赔偿问题。
技术支持组分析事故原因，判断事故发展趋势，对事故处理提出合理方案，对是否需要
修改现场施工工序、改进防护措施等提出建议。
（4）脚手架坍塌事故
项目应急值班人员接到报警后，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），如有人员
被埋拨打120求救电话，并通知现场抢险组、医疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。
40中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。根据事故情
况，联系外部救援机构。
警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员
清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。
现场抢险组接到通知后，应召集义务抢险小组集合，首先切断事故现场电源，组织架子
工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，如有人员被砸应首先清理被砸
人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。
医疗救护组接到内部报警后，安排救护队员，带上急救药品、器材赶到事故现场，对遇
险人员进行抢救（如有人员受伤）。
后勤保障组长根据事故严重性，调派救援物资及救援人员的生活资料。
善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协
商赔偿问题。
技术支持组分析事故原因，判断事故发展趋势，对事故处理提出合理方案，对是否需要
修改现场施工工序、改进防护措施等提出建议。
（5）倾覆事故
项目应急值班人员接到报警后，打电话通知应急救援小组组长（项目经理），如有人员
受伤拨打120求救电话，并通知现场抢险组、医疗救护组、警戒保卫组等快速进入事发地点。
应急救援小组组长根据事故程度，下达作业区域进行紧急状态、停工指令。通知机械租
赁单位，要求其组织专业人员进入现场。
警戒保卫组应在事故现场建立警戒区域，维护现场治安秩序，设立警戒线，将无关人员
清理出现场。同时派人在大门口及关键路口迎接救护车辆。清除障碍物，保障救援通道畅通。
现场抢险组首先切断事故现场电源，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集
中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。等待租赁单位专业人员来到现场后配合
其进行清理工作。
医疗救护组接到内部报警后，安排救护队员，带上急救药品、器材赶到事故现场，对遇
险人员进行抢救（如有人员受伤）。
后勤保障组长根据事故严重性，调派救援物资、及救援人员的生活资料。
善后处理组根据应急救援小组组长指示通知受害人家属并安抚家属情绪，与保险公司协
商赔偿问题。
技术支持组分析事故原因，判断事故发展趋势，对事故处理提出合理方案。
8、应急预案启动
施工场区发生重大事故前兆或发生评估预测为：
（1）死亡数在1人以上；
41中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
（2）直接财产损失在10万元以上；
（3）对施工场区的影响有明显的破坏或人身伤亡。
当事故的评估预测达到启动应急预案条件时，由应急领导小组组长发出启动应急预案令。
各职能小组分头行事，根据事态的发展需求，及时启动协议应急救援资源和社会应急救援公
共资源，最大限度地降低事故带来的经济损失和减少人员伤亡。
9、应急预案终止
对事故现场经过应急预案实施之后，引起事故的危险源得到有效控制、消除；所有现场
人员均得到清点；并确保未授权人员不会进入事故现场；不存在其他影响应急预案终止的因
素；应急救援行动已完全转化为社会公共救援；局面已无法控制和挽救的，场内相关人员已
经全部撤离；应急总指挥根据事故的发展状态认为必须终止的，由应急总指挥下达应急反应
终止令或授权事故现场操作副总指挥明确应急预案终止的决定。
10、后期处置
（1）善后工作
1）善后处置工作在公司领导下，相关部门迅速采取得力措施，救助人员，开展现场恢
复工作，消除事故所带来的影响，恢复正常的生产秩序。
2）应对事故现场进行清理，排除事故隐患，防止二次事故的发生。
3）组织力量全面开展损失核定、征用物资补偿、补充或更换消防设施，并迅速实施。
（2）事故调查
事故发生的项目部应积极配合事故调查组调查、取证，为调查组提供一切便利。不得拒
绝调查、不得拒绝提供有关情况和资料。若发现有上述违规现象，除对责任者视其情节给予
通报批评和罚款外，责任者还必须承担由此产生的一切后果。
事故处理要坚持“四不放过”的原则，即事故原因没查清不放过，事故责任者没有严肃
处理不放过；广大员工没有受到教育不放过；防范措施没有落实不放过。
在进行事故调查分析的基础上，项目部责任事故应根据事故调查报告中提出的事故纠正
和预防措施建议，编制详细的纠正与预防措施，经公司安全部门审批后，严格组织实施。事
故纠正与预防措施实施后，由公司安全部门负责实施验证。
对事故责任单位和责任人，由公司依据事故调查报告中对事故责任单位和责任人的处理
意见和建议，进行行政处分和经济处罚，触犯弄律构成犯罪的，交由司法机关依法追究刑事
责任。
对事故造成的伤亡人员工伤认定、劳动鉴定、工伤评残和工伤保险待遇处理，由公司工
会和安全部门按照国务院《工伤保险条例》及《四川省工伤保险条例实施细则》有关规定处
理。有关规定进行处置。
42中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
事故调查处理结束后，项目部安质部应负责将事故说情、原因及责任人处理等编铒成事
故通报，组织全体职工进行学习，从中吸取教训，防止事故的再次发生。
每起事故处理结案后，项目部安全部门应负责将事故调查处理资料收集整理后实施归档
管理。
11、宣传培训与演练
（1）宣传
安全生产监督管理部组织员工，学习应急预案宣传突发环境事件应急和预防、避险、避
灾、自救、互救的应急常识等，增强职工的防范意识和相关心理准备，提高应急能力。掌握
预案、应用预案处置突发环境事件。
（2）培训
1）应急管理、救援人员的培训
安全生产监督管理部负责组织应急管理、救援人员的相关培训工作，主要包括：应急预
案的内容、各种防护器材的使用及维护保养、事故处置程序、事故处理中的安全注意事项及
自救、互救知识等。每年至少培训一次。
2）员工培训
全员培训包括：个人的职责、危害信息和防护措施，通报、警告和通讯程序，疏散和避
难的职责与程序，一般应急设备的位置和使用，应急程序的终止。新员工进厂必须培训合格
方才上岗。培训内容主要包括：应急预案的内容、各岗位安全操作规程、个人防护器材的使
用、岗位应急救援措施、紧急撤离方法、风向识别方法等。
（3）应急演练
1）演练基本内容演练的类型
应急救援系统的启动，第一时间的处理，各专业救援组如何联系和赶赴现场，现场的抢
救和维持，受伤救护，对外联系，与专业消防部门的配合等情况。演练必须要有演练计划，
并通过批准。
3）演练频次
应急演练的演练在2019年7月份组织开展一次。
（4）演练基本内容
演练内容包括事故报告、预案启动、应急响应及处置措施、个人防护用品和消防器材的
使用、人员的撤离及疏散、应急监测及中止等。
通过定期的演练，提高企业防范和处置突发性环境事件的技能，增强实战能力。同时作
好演练记录。
（5）演练的参与人员
1）参演人员：对演练情景或模拟事件作出真实情景响应行动的人员。
43中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
具体任务：
① 救助伤员或被困人员；
② 保护财产或公众健康；
③ 管理各类应急资源；
④ 与其他应急人员协同处理重大事故或紧急事件。
2）控制人员：即控制演练时间进度的人员。
具体任务：
① 确保演练项目得到充分进行，以利评价；
② 确保演练任务量和挑战性；
③ 确保演练进度；
④ 解答参演人员的疑问和问题；
⑤ 保障演练过程安全。
3）模拟人员：扮演、代替某些应急组织和服务部门，或模拟紧急事件、事态发展的人
员。
具体任务：
① 扮演、替代与应急指挥中心、现场应急指挥相互作用的机构或服务部门；
② 模拟事故的发生过程；
③ 模拟受害或受影响人员。
4）评价人员：负责观察演练进展情况并予以记录的人员。主要任务：
① 观察参演人员的应急行动，并观察演练结果；
② 协助控制人员确保演练计划进行。
5）观摩人员：来自有关部门、外部机构以及旁观演练过程的观众。
10.监测监控措施
1、超大梁支模日常检查，巡查重点部位
（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。
（2）底座是否松动，立杆是否悬空。
（3）连接扣件是否松动。
（4）施工过程中是否有超载现象。
（5）安全防护措施是否符合规范要求。
（6）支架与杆件是否有变形的现象。
（7）支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
2、监测点布设
44中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
在监测梁的每跨支架要设三个断面，即两端及跨中。每个断面设 1个测点，即支撑架1
个点，支架立杆上端的点位采用挂钢丝垂球作检测点的办法。监测点采取在周边位置的柱、
墙和钢管架上涂红漆作为监测标记，监测变形预警值10mm。
3、监测频率
在浇筑混凝土过程中应实施实时观测。从支模板、钢筋安装、浇筑混凝土开始到浇筑完
混凝土每隔2小时观测一次；浇筑完混凝土之后第一天每隔4小时观测一次；第二天每隔8
小时观测一次；第三天每隔 12小时观测一次。之后根据观测结果，若变形处于稳定时可以
不用进行观测，否则一直进行到观测变形稳定。
4、浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现松动和变形情况及时解决。当监测
数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并进行加固处理。
11.季节施工措施
11.1雨期施工
（1）脚手架基础座的基土必须坚实，并有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基。
（2）雨期施工期间，要及时对脚手架进行清扫，并要采取防滑和防雷措施，防雷接地
电阻不大于10Ω。
（3）雨期要及时排除架子基底积水，大风、暴雨后要认真检查，发现立杆下沉、悬空、
接头松动等问题应及时处理，并经验收合格后方可使用。
（4）脚手架、上人马道要采取防滑措施，坡道要加防滑条，滑条间距不大于30cm，并
安装挡脚板和防护网。
（5）暴雨、强风天气严禁脚手架施工。
（6）降雨过后需组织安装单位全面检查，重新验收合格后，方可使用。
11.2高温施工
（1）盛夏季节施工，应适当调整作息时间，避开中午高温时间，并采取遮阳，服用解
暑药品或饮水着加防暑物品等必要的防暑降温措施。
（2）露天照明应采用防水灯头，行灯工作电压小于等于 36V。潮湿环境下及管道内，
工作电压小于等于12V，不得使用塑料线，照明设备要随时检修，并有可靠的防雨设施。
（3）确保食堂、宿舍干净卫生，严禁非工地人员进入。
（4）机动车辆在雨期行驶，要注意防滑，在沟、槽旁卸料时要有止档装置。进出场车
辆必须冲洗干净。
（5）要保证现场干净整洁，防止蚊蝇滋生，避免传染病的发生，为此应经常对办公室、
宿舍、食堂、厕所等地进行打药、消毒。
45中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
12. 计算书
JSS1 B200mm厚板模板（盘扣式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 B 200 新浇混凝土楼板板厚(mm) 200
模板支架高度H(m) 16.85 模板支架纵向长度L(m) 10
模板支架横向长度B(m) 10 支架外侧竖向封闭栏杆高度 15
Hm(mm)
二、荷载设计
面板 0.1
模板及其支架自重标准值
面板及小梁 0.3
G1k(kN/m2)
楼板模板 0.5
混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1
施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 4
支撑脚手架计算单元上集中堆放
1
的物料自重标准值Gjk(kN)
风荷载参数：
基本风压 省份 四川
0.2
ω0(kN/m2) 地区 成都市
地面粗糙度 B类(城市郊区)
风荷载高度变化 ωk=ω0μzμst=0.026
模板支架顶部离
1.146
风荷载标准值 系数μz 建筑物地面高度 15.8
ωk(kN/m2) (m)
单榀模板支架μst 0.115
风荷载体型系数 ωfk=ω0μzμstw=0.23
整体模板支架μstw 1.035
μs 7
竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.229
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0 1.1 脚手架安全等级 I级
主梁布置方向 平行立杆纵向方 立杆纵向间距la(mm) 1500
向
立杆横向间距lb(mm) 1200 水平拉杆步距h(mm) 1500
46中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
顶层水平杆步距hˊ(mm) 1200 支架可调托座支撑点至顶层水平 450
杆中心线的距离a(mm)
小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 0
主梁最大悬挑长度l2(mm) 0
设计简图如下：
模板设计平面图
47中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型 复合木纤维板 面板厚度t(mm) 12
48中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/ 1.4
mm2)
面板弹性模量E(N/mm2) 6000 面板计算方式 四等跨连续梁
按四等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
承载能力极限状态
q ＝1.1×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4×Q ,1.35(G +(G +G )×h)+1.4×0.
1 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k
7×Q ]×b
1k
=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
1.35×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4] ×1=12.918kN/m
q =1.1×[γ (G +(G +G )×h)×b] = 1.1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)×1]
1静 G 1k 2k 3k
=6.758kN/m
q =1.1×(γ Q )×b=1.1×(1.4×4)×1=6.16kN/m
1活 Q 1k
正常使用极限状态
q＝(γ (G +(G +G )×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.2))×1＝5.12kN/m
G 1k 2k 3k
计算简图如下：
1、强度验算
M ＝0.107q L2+0.121q L2＝0.107×6.758×0.22+0.121×6.16×0.22＝0.059kN·m
max 1静 1活
σ＝M /W＝0.059×106/24000＝2.448N/mm2≤[f]＝15N/mm2
max
满足要求！
2、挠度验算
ν ＝0.632ql4/(100EI)=0.632×5.12×2004/(100×6000×144000)=0.06mm
max
ν =0.06mm≤min{200/150，10}=1.333mm
max
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 矩形钢管 小梁截面类型(mm) □40×40×2.5
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 小梁抗剪强度设计值[τ](N/ 125
mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.11 小梁弹性模量E(N/mm2) 206000
49中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
小梁截面惯性矩I(cm4) 8.22 小梁计算方式 三等跨连续梁
q ＝1.1×max[1.2(G + (G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)
1 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k
+1.4×0.7×Q ]×b
1k
=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4]×0.2=2.636kN/m
因此，q ＝1.1×1.2×(G +(G +G )×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.2
1静 1k 2k 3k
=1.404kN/m
q ＝1.1×1.4×Q ×b=1.1×1.4×4×0.2＝1.232kN/m
1活 1k
计算简图如下：
1、强度验算
M ＝0.1q L2+0.117q L2＝0.1×1.404×1.22+0.117×1.232×1.22＝0.41kN·m
1 1静 1活
M ＝0.41kN·m
max
σ=M /W=0.41×106/4110=99.711N/mm2≤[f]=215N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
V ＝0.6q L+0.617q L＝0.6×1.404×1.2+0.617×1.232×1.2＝1.923kN
1 1静 1活
V ＝1.923kN
max
τ =V /(8I δ)[bh 2-(b-δ)h2]=1.923×1000×[40×402-(40-
max max z 0
5)×352]/(8×82200×5)＝12.358N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝(γ (G +(G +G )×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.2))×0.2＝1.064kN/m
G 1k 2k 3k
挠度,跨中 ν ＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.064×12004/(100×206000×8.22×104)
max
＝0.882mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 铝梁 主梁截面类型 150工字型
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 200 主梁抗剪强度设计值[τ](N/ 102
50中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
mm2)
主梁截面抵抗矩W(cm3) 57.06 主梁弹性模量E(N/mm2) 50000
主梁截面惯性矩I(cm4) 404 主梁计算方式 三等跨连续梁
可调托座内主梁根数 1
1、小梁最大支座反力计算
q ＝1.1×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4×0.
1 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k
7×Q ]×b
1k
=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7
×4]×0.2＝2.689kN/m
q ＝ 1.1×1.2×(G +(G +G )×h)×b ＝ 1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)×0.2 ＝
1 静 1k 2k 3k
1.457kN/m
q ＝1.1×1.4×Q ×b＝1.1×1.4×4×0.2＝1.232kN/m
1活 1k
q ＝(γ (G +(G +G )×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.2))×0.2＝1.104kN/m
2 G 1k 2k 3k
承载能力极限状态
按三等跨连续梁，R ＝(1.1q +1.2q )L＝1.1×1.457×1.2+1.2×1.232×1.2＝3.
max 1静 1活
698kN
R＝R ＝3.698kN;
max
正常使用极限状态
按三等跨连续梁，R' ＝1.1q L＝1.1×1.104×1.2＝1.457kN
max 2
R'＝R' ＝1.457kN;
max
计算简图如下：
主梁计算简图一
51中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=M /W=4.173×106/57060=73.14N/mm2≤[f]=200N/mm2
max
满足要求！
3、抗剪验算
52中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τ =V /(8I δ)[bh 2-(b-δ)h2]=17.571×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.
max max z 0
82]/(8×4040000×4.5)＝26.986N/mm2≤[τ]=102N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
53中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
主梁变形图二(mm)
跨中ν =1.262mm≤[ν]=min{1500/150，10}=10mm
max
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态图一
支座反力依次为R =12.997kN，R =30.433kN，R =30.56kN，R =11.064kN
1 2 3 4
图二支座反力依次为R =12.013kN，R =30.514kN，R =30.514kN，R =12.013kN
1 2 3 4
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 50
按上节计算可知，可调托座受力N＝30.56kN≤[N]＝50kN
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3
钢材等级 Q345 立杆截面面积A(mm2) 424
立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49
抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7
1、长细比验算
l =hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mm
01
l =ηh=1.2×1500=1800mm
0
λ=max[l ，l ]/i=1830/15.9=115.094≤[λ]=150
01 0
满足要求！
2、立杆稳定性验算
考虑风荷载:
λ=l /i=1830.000/15.9=115.094
0
54中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
查表得，φ =0.375
1
M =γ ×φ γ M =γ ×φ γ (ζ w l h2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.026×1.5×1.
wd 0 w Q wk 0 w Q 2 k a
52/10)=0.008kN·m
N =Max[R ,R ,R ,R ]+1.1×γ ×q×H=Max[12.997,30.514,30.56,12.013]+1.1×1.35×
d 1 2 3 4 G
0.15×16.85=34.313kN
f =N /(φ A)+M /W＝34.313×103/(0.375×424)+0.008×106/4490
d d 1 wd
=217.611N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独
立架体高宽比不应大于3.0
H/B=16.85/10=1.685≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:q =l ×ω =1.5×0.237=0.355kN/m：
wk a fk
风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：
F = l ×H ×ω =1.5×0.015×0.229=0.005kN
wk a m mk
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ：
ok
M =0.5H2q +HF =0.5×16.852×0.355+16.85×0.005=50.554kN.m
ok wk wk
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l (g + g )+2ΣG b ≥3γ M
a k1 k2 jk j 0 ok
g ——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
k1
55中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
g ——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
k2
G ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
jk
b ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
j
B2l (g + g )+2ΣG b =B2l [qH/(l ×l )+G ]+2×G ×B/2
a k1 k2 jk j a a b 1k jk
=102×1.5×[0.15×16.85/(1.5×1.2)+0.5]+2×1×10/2=295.625kN.m≥3γ M =3×1.
0 ok
1×50.554=166.828kN.M
满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 200 混凝土强度等级 C25
混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/ 8.294
mm2)
混凝土的实测抗拉强度ft(N/ 0.829 立杆垫板长a(mm) 200
mm2)
立杆垫板宽b(mm) 100
F =N=34.313kN
1
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部荷载设计值或集中反力设计值
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当
βh
h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft 混凝土轴心抗拉强度设计值
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηu
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权
mh0 σpc,m
平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边
um
h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η=min(η1,η2) η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸
h0/4Um
βs 比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆
形时，取βs=2
56中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，
as
取as=30：对角柱，取as=20
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m
说明
之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：β =1，f =0.829N/mm2，η=1，h =h-20=180mm，
h t 0
u =2[(a+h )+(b+h )]=1320mm
m 0 0
F=(0.7β f +0.25σ )ηu h =(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×180/1000
h t pc，m m 0
=137.879kN≥F =34.313kN
1
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
Fl≤1.35βcβlfcAln βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl 混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln 混凝土局部受压净面积
Al 混凝土局部受压面积
βl=(Ab/Al)1/2
Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：f =8.294N/mm2，β =1，
c c
β =(A /A )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449 ，
l b l
A =ab=20000mm2
ln
F=1.35β β f A =1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F =34.313kN
c l c ln 1
满足要求！
57中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
JSS2 L350mm×900mm梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 KL350*900 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 350×900
模板支架高度H(m) 12.8 模板支架横向长度B(m) 6
模板支架纵向长度L(m) 7.2 支架外侧竖向封闭栏杆高度 900
Hm(mm)
梁侧楼板厚度(mm) 200
二、荷载设计
面板 0.1
模板及其支架自重标准值
面板及小梁 0.3
G1k(kN/m2)
楼板模板 0.5
新浇筑混凝土自重标准值
24
G2k(kN/m3)
混凝土梁钢筋自重标准值 混凝土板钢筋自重标准值
1.5 1.1
G3k(kN/m3) G3k(kN/m3)
施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 4
支撑脚手架计算单元上集中堆放
1
的物料自重标准值Gjk(kN)
模板支拆环境是否考虑风荷载 是
风荷载参数：
省份 四川
基本风压
0.2
ω0(kN/m2) 地区 成都市
D类(有密集建筑
地面粗糙度 群且房屋较高市
ωk=ω0μzμst
风荷载高度变化 区)
0.51 =0.013
风荷载标准值 系数μz 模板支架顶部离
ωk(kN/m2) 建筑物地面高度 6
(m)
单榀模板支架μst 0.126
风荷载体型系数 ωfk=ω0μzμs
整体模板支架μstw 0.611
μs tw=0.062
竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs
58中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
=0.102
三、模板体系设计
结构重要性系数γ 1.1
0
脚手架安全等级 I级
新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆纵距是否相等 是
梁跨度方向立杆间距l(mm) 1200
a
梁两侧立杆横向间距l(mm) 1200
b
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500
支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1200
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 500
新浇混凝土楼板立杆间距l'(mm)、l'(mm) 1200、1500
a b
混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 居中
梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 600
梁底增加立杆根数 1
梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 600
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 0
梁底支撑小梁根数 4
梁底支撑小梁间距 117
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0
设计简图如下：
59中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
平面图
立面图
四、面板验算
60中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/ 1.4
mm2)
面板弹性模量E(N/mm2) 4500
取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q ＝γ ×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4ψ Q ]×b
1 0 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k c 1k
=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×4 ，
1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×4]×1＝38.541kN/m
q ＝ γ ×1.35×[G +(G +G )×h]×b ＝ 1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1 ＝
1 静 0 1k 2k 3k
34.229kN/m
q ＝γ ×1.4×0.7×Q ×b＝1.1×1.4×0.7×4×1＝4.312kN/m
1活 0 1k
q ＝[1×(G +(G +G )×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m
2 1k 2k 3k
计算简图如下：
1、强度验算
M ＝ 0.1q L2+0.117q L2 ＝ 0.1×34.229×0.1172+0.117×4.312×0.1172 ＝ 0.
max 1 静 1 活
053kN·m
σ＝M /W＝0.053×106/24000＝2.227N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2
max
满足要求！
2、挠度验算
ν ＝ 0.677q L4/(100EI)=0.677×23.05×116.6674/(100×4500×144000) ＝ 0.
max 2
045mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[116.667/150，10]＝0.778mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R =R =0.4q L+0.45q L=0.4×34.229×0.117+0.45×4.312×0.117＝1.824kN
1 4 1静 1活
61中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
R =R =1.1q L+1.2q L=1.1×34.229×0.117+1.2×4.312×0.117＝4.996kN
2 3 1静 1活
标准值(正常使用极限状态)
R '=R '=0.4q L=0.4×23.05×0.117＝1.076kN
1 4 2
R '=R '=1.1q L=1.1×23.05×0.117＝2.958kN
2 3 2
五、小梁验算
小梁类型 方钢管 小梁截面类型(mm) □40×40×2.5
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 小梁抗剪强度设计值[τ](N/ 125
mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.11 小梁弹性模量E(N/mm2) 206000
小梁截面惯性矩I(cm4) 8.22 小梁计算方式 三等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q ＝R /b=1.824/1＝1.824kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q ＝Max[R ,R ]/b = Max[4.996,4.996]/1= 4.
1中 2 3
996kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q ＝R /b=1.824/1＝1.824kN/m
1右 4
小梁自重：q ＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.035kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(0.9-0.2)=0.52kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(0.9-0.2)=0.52kN/m
3右
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
4左
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4]×(0.6-0.35/2)/2×1=2.857kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
4右
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4]×((1.2-0.6)-0.35/2)/2×1=2.857kN/m
左侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =1.824+0.035+0.52+2.857=5.236kN/m
左 1左 2 3左 4左
中间小梁荷载q = q + q =4.996+0.035=5.031kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =1.824+0.035+0.52+2.857=5.236kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q=Max[q ,q ,q ]=Max[5.236,5.031,5.236]=5.236kN/m
左 中 右
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q '＝R '/b=1.076/1＝1.076kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q '＝Max[R ',R ']/b = Max[2.958,2.958]/1=
1中 2 3
2.958kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q '＝R '/b=1.076/1＝1.076kN/m
1右 4
小梁自重：q '＝1×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.023kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q '＝1×0.5×(0.9-0.2)=0.35kN/m
3左
62中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q '＝1×0.5×(0.9-0.2)=0.35kN/m
3右
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.
4 左
35/2)/2×1=1.173kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.2-0.6)-0.
4右
35/2)/2×1=1.173kN/m
左侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q '=1.076+0.023+0.35+1.173=2.622kN/m
左 1左 2 3左 4左
中间小梁荷载q '= q '+ q '=2.958+0.023=2.981kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q ' =1.076+0.023+0.35+1.173=2.622kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q'=Max[q ',q ',q ']=Max[2.622,2.981,2.622]=2.981kN/m
左 中 右
为简化计算，按三等跨连续梁计算，如下图：
1、抗弯验算
M ＝max[0.1ql 2，0.5ql 2]＝max[0.1×5.236×1.22，0.5×5.236×02]＝0.754kN·m
max 1 2
σ=M /W=0.754×106/4110=183.451N/mm2≤[f]=215N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
V ＝max[0.6ql ，ql ]＝max[0.6×5.236×1.2，5.236×0]＝3.77kN
max 1 2
τ =V /(8I δ)[bh 2-(b-δ)h2]=3.77×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)
max max z 0
＝24.221N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν ＝ 0.677q'l 4/(100EI) ＝ 0.677×2.981×12004/(100×206000×8.22×104) ＝
1 1
2.471mm≤[ν]＝min[l /150，10]=min[1200/150，10]＝8mm
1
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
63中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
R =max[1.1qL ,0.4qL +qL ]=max[1.1×5.236×1.2,0.4×5.236×1.2+5.236×0]=6.
max 1 1 2
912kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R =6.912kN,R =6.641kN,R =6.641kN,R =6.912kN
1 2 3 4
正常使用极限状态
R '=max[1.1q'L ,0.4q'L +q'L ]=max[1.1×2.981×1.2,0.4×2.981×1.2+2.
max 1 1 2
981×0]=3.935kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R '=3.461kN,R '=3.935kN,R '=3.935kN,R '=3.
1 2 3 4
461kN
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×3.5
主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215
主梁抗剪强度设计值[τ](N/ 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49
mm2)
主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78
可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中
力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
1、抗弯验算
64中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
主梁弯矩图(kN·m)
σ=M /W=0.639×106/4490=142.221N/mm2≤[f]=215N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V ＝7.599kN
max
τ =2V /A=2×7.599×1000/424＝35.843N/mm2≤[τ]=125N/mm2
max max
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν ＝0.122mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm
max
65中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R =0.533kN，R =15.198kN，R =0.533kN
1 2 3
立杆所受主梁支座反力依次为P =0.533/0.6=0.889kN，P =15.198/0.6=25.329kN，P =0.
1 2 3
533/0.6=0.889kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 50
扣件抗滑移折减系数kc 0.85
1、扣件抗滑移验算
两侧立杆最大受力N＝max[R ,R ]＝max[0.533,0.533]＝0.533kN≤0.85×8=6.8kN
1 3
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P ]＝25.329kN≤[N]=50kN
2
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3
钢材等级 Q345 立杆截面面积A(mm2) 424
回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49
支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7
抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
1、长细比验算
h =max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1200+2×0.7×500)=1900mm
max
λ=h /i=1900/15.9=119.497≤[λ]=150
max
长细比满足要求！
查表得：φ＝0.352
2、风荷载计算
M ＝γ ×φ ×γ ×M =γ ×φ ×γ ×(ζ ×ω ×l ×h2/10)
wd 0 c Q ωk 0 c Q 2 k a
＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.013×1.2×1.52/10)＝0.003kN·m
3、稳定性计算
P ＝0.889kN，P ＝25.329kN，P ＝0.889kN
1 2 3
梁两侧立杆承受楼板荷载：
66中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N =1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
边1
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+0.7×1.4×4]×(1.5+0.6-0.35/2)/2×1.2=15.531kN
右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N =1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
边2
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+0.7×1.4×4]×(1.5+1.2-0.6-0.35/2)/2×1.2=15.531kN
N ＝max[P +N ，P ，P +N ]+1.1×1.35×0.15×(12.8-0.9)＝max[0.889+15.531，25.
d 1 边1 2 3 边2
329，0.889+15.531]+2.651＝27.98kN
f ＝N /(φA)+M /W＝27980.11/(0.352×424)+0.003×106/4490＝188.142N/mm2≤[f]＝
d d wd
300N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独
立架体高宽比不应大于3.0
H/B=12.8/6=2.133≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:q =l' ×ω =1.2×0.062=0.074kN/m：
wk a fk
风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：
F = l' ×H ×ω =1.2×0.9×0.102=0.11kN
wk a m mk
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ：
ok
M =0.5H2q +HF =0.5×12.82×0.074+12.8×0.11=7.505kN.m
ok wk wk
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l' (g + g )+2ΣG b ≥3γ M
a k1 k2 jk j 0 ok
67中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
g ——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
k1
g ——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
k2
G ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
jk
b ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
j
B2l' (g + g )+2ΣG b =B2l' [qH/(l' ×l' )+G ]+2×G ×B/2
a k1 k2 jk j a a b 1k jk
=62×1.2×[0.15×12.8/(1.2×1.5)+0.5]+2×1×6/2=73.68kN.m≥3γ M =3×1.1×7.
0 ok
505=24.766kN.M
满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 200 混凝土强度等级 C25
混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/ 6.902
mm2)
混凝土的实测抗拉强度ft(N/ 0.737 立杆垫板长a(mm) 200
mm2)
立杆垫板宽b(mm) 200
F =N=27.98kN
1
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部荷载设计值或集中反力设计值
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当
βh
h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft 混凝土轴心抗拉强度设计值
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηu
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权
mh0 σpc,m
平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边
um
h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η=min(η1,η2)
η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸
βs
比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆
68中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
形时，取βs=2
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，
as
取as=30：对角柱，取as=20
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m
说明
之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：β =1，f =0.737N/mm2，η=1，h =h-20=180mm，
h t 0
u =2[(a+h )+(b+h )]=1520mm
m 0 0
F=(0.7β f +0.25σ )ηu h =(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1520×180/1000
h t pc，m m 0
=141.15kN≥F =27.98kN
1
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
Fl≤1.35βcβlfcAln βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl 混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln 混凝土局部受压净面积
Al 混凝土局部受压面积
βl=(Ab/Al)1/2
Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：f =6.902N/mm2，β =1，
c c
β =(A /A )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3 ，
l b l
A =ab=40000mm2
ln
F=1.35β β f A =1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F =27.98kN
c l c ln 1
满足要求！
69中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
JSS3 L450mm×900mm梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 KL 450*900 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 450×900
模板支架高度H(m) 12.8 模板支架横向长度B(m) 6
模板支架纵向长度L(m) 7.2 支架外侧竖向封闭栏杆高度 900
Hm(mm)
梁侧楼板厚度(mm) 200
二、荷载设计
面板 0.1
模板及其支架自重标准值
面板及小梁 0.3
G1k(kN/m2)
楼板模板 0.5
新浇筑混凝土自重标准值
24
G2k(kN/m3)
混凝土梁钢筋自重标准值 混凝土板钢筋自重标准值
1.5 1.1
G3k(kN/m3) G3k(kN/m3)
施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 4
支撑脚手架计算单元上集中堆放
1
的物料自重标准值Gjk(kN)
模板支拆环境是否考虑风荷载 是
风荷载参数：
基本风压 省份 四川
0.2
ω0(kN/m2) 地区 成都市
C类(有密集建筑
地面粗糙度
群市区) ωk=ω0μzμst
风荷载高度变化
模板支架顶部离 0.65 =0.016
风荷载标准值 系数μz
建筑物地面高度 11.9
ωk(kN/m2)
(m)
单榀模板支架μst 0.126
风荷载体型系数 ωfk=ω0μzμs
整体模板支架μstw 0.611
μs tw=0.079
竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs
70中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
=0.13
三、模板体系设计
结构重要性系数γ 1.1
0
脚手架安全等级 I级
新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆纵距是否相等 是
梁跨度方向立杆间距l(mm) 1200
a
梁底两侧立杆横向间距l(mm) 350
b
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500
支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1200
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 500
新浇混凝土楼板立杆间距l'(mm)、l'(mm) 1200、1500
a b
混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 居中
梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm) 175
板底左侧立杆距梁中心线距离s(mm) 600
1
板底右侧立杆距梁中心线距离s(mm) 600
2
梁底增加立杆根数 0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200
梁底支撑小梁根数 6
梁底支撑小梁间距 90
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a(mm) 50
1
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a(mm) 50
2
设计简图如下：
71中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
平面图
立面图
四、面板验算
72中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/ 1.4
mm2)
面板弹性模量E(N/mm2) 4500
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q ＝γ ×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4ψ Q ]×b
1 0 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k c 1k
=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×4 ，
1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×4]×1＝38.541kN/m
q ＝ γ ×1.35×[G +(G +G )×h]×b ＝ 1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1 ＝
1 静 0 1k 2k 3k
34.229kN/m
q ＝γ ×1.4×0.7×Q ×b＝1.1×1.4×0.7×4×1＝4.312kN/m
1活 0 1k
q ＝[1×(G +(G +G )×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m
2 1k 2k 3k
计算简图如下：
1、强度验算
M ＝ 0.107q L2+0.121q L2 ＝ 0.107×34.229×0.092+0.121×4.312×0.092 ＝ 0.
max 1 静 1 活
034kN·m
σ＝M /W＝0.034×106/24000＝1.412N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2
max
满足要求！
2、挠度验算
ν ＝0.632q L4/(100EI)=0.632×23.05×904/(100×4500×144000)＝0.015mm≤[ν]
max 2
＝min[L/150，10]＝min[90/150，10]＝0.6mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R =R =0.393q L+0.446q L=0.393×34.229×0.09+0.446×4.312×0.09＝1.384kN
1 5 1静 1活
73中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
R =R =1.143q L+1.223q L=1.143×34.229×0.09+1.223×4.312×0.09＝3.996kN
2 4 1静 1活
R =0.928q L+1.142q L=0.928×34.229×0.09+1.142×4.312×0.09＝3.302kN
3 1静 1活
标准值(正常使用极限状态)
R '=R '=0.393q L=0.393×23.05×0.09＝0.815kN
1 5 2
R '=R '=1.143q L=1.143×23.05×0.09＝2.371kN
2 4 2
R '=0.928q L=0.928×23.05×0.09＝1.925kN
3 2
五、小梁验算
小梁类型 方钢管 小梁截面类型(mm) □40×40×2.5
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 小梁抗剪强度设计值[τ](N/ 125
mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.11 小梁弹性模量E(N/mm2) 206000
小梁截面惯性矩I(cm4) 8.22 小梁计算方式 二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q ＝R /b=1.384/1＝1.384kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q ＝Max[R ,R ,R ]/b=Max[3.996,3.302,3.
1中 2 3 4
996]/1=3.996kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q ＝R /b=1.384/1＝1.384kN/m
1右 5
小梁自重：q ＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.45/5 =0.027kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(0.9-0.2)=0.52kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(0.9-0.2)=0.52kN/m
3右
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
4左
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4]×(0.6-0.45/2)/2×1=2.521kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
4右
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4]×(0.6-0.45/2)/2×1=2.521kN/m
左侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =1.384+0.027+0.52+2.521=4.451kN/m
左 1左 2 3左 4左
中间小梁荷载q = q + q =3.996+0.027=4.023kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =1.384+0.027+0.52+2.521=4.451kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q=Max[q ,q ,q ]=Max[4.451,4.023,4.451]=4.451kN/m
左 中 右
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q '＝R '/b=0.815/1＝0.815kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q '＝Max[R ',R ',R ']/b=Max[2.371,1.925,2.
1中 2 3 4
371]/1=2.371kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q '＝R '/b=0.815/1＝0.815kN/m
1右 5
74中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
小梁自重：q '＝1×(0.3-0.1)×0.45/5 =0.018kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q '＝1×0.5×(0.9-0.2)=0.35kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q '＝1×0.5×(0.9-0.2)=0.35kN/m
3右
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.
4 左
45/2)/2×1=1.035kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.
4 右
45/2)/2×1=1.035kN/m
左侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q '=0.815+0.018+0.35+1.035=2.218kN/m
左 1左 2 3左 4左
中间小梁荷载q '= q '+ q '=2.371+0.018=2.389kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q ' =0.815+0.018+0.35+1.035=2.218kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q'=Max[q ',q ',q ']=Max[2.218,2.389,2.218]=2.389kN/m
左 中 右
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
M ＝max[0.125ql 2，0.5ql 2]＝max[0.125×4.451×1.22，0.5×4.451×0.22]＝0.
max 1 2
801kN·m
σ=M /W=0.801×106/4110=194.934N/mm2≤[f]=215N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
75中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
V ＝max[0.625ql ，ql ]＝max[0.625×4.451×1.2，4.451×0.2]＝3.338kN
max 1 2
τ =V /(8I δ)[bh 2-(b-δ)h2]=3.338×1000×[40×402-(40-5)×352]/
max max z 0
(8×82200×5)＝21.448N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν ＝ 0.521q'l 4/(100EI) ＝ 0.521×2.389×12004/(100×206000×8.22×104) ＝
1 1
1.524mm≤[ν]＝min[l /150，10]=min[1200/150，10]＝8mm
1
ν ＝ q'l 4/(8EI) ＝ 2.389×2004/(8×206000×8.22×104) ＝ 0.028mm≤[ν] ＝
2 2
min[2l /150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm
2
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R =max[1.25qL ,0.375qL +qL ]=max[1.25×4.451×1.2,0.375×4.451×1.2+4.451×0.
max 1 1 2
2]=6.676kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R =6.676kN,R =6.034kN,R =4.994kN,R =4.994kN,
1 2 3 4
R =6.034kN,R =6.676kN
5 6
正常使用极限状态
R '=max[1.25q'L ,0.375q'L +q'L ]=max[1.25×2.389×1.2,0.375×2.389×1.2+2.
max 1 1 2
389×0.2]=3.583kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R '=3.327kN,R '=3.583kN,R '=2.914kN,R '=2.
1 2 3 4
914kN,R '=3.583kN,R '=3.327kN
5 6
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×3.5
主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215
主梁抗剪强度设计值[τ](N/ 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49
mm2)
主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78
可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中
力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
76中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=M /W=0.333×106/4490=74.211N/mm2≤[f]=215N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V ＝6.617kN
max
τ =2V /A=2×6.617×1000/424＝31.212N/mm2≤[τ]=125N/mm2
max max
满足要求！
3、挠度验算
77中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
主梁变形图(mm)
ν ＝0.117mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[350/150，10]＝2.333mm
max
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R =10.623kN，R =10.623kN
1 2
立杆所受主梁支座反力依次为P =10.623/0.6=17.705kN，P =10.623/0.6=17.705kN
1 2
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 50
可调托座最大受力N＝max[P ，P ]＝17.705kN≤[N]=50kN
1 2
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3
钢材等级 Q345 立杆截面面积A(mm2) 424
回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49
支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7
抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
1、长细比验算
h =max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1200+2×0.7×500)=1900mm
max
λ=h /i=1900/15.9=119.497≤[λ]=150
max
长细比满足要求！
查表得：φ＝0.352
2、风荷载计算
M ＝ γ ×φ ×γ ×M =γ ×φ ×γ ×(ζ ×ω ×l ×h2/10) ＝ 1.1×0.6 ×1.
wd 0 c Q ωk 0 c Q 2 k a
4×(1×0.016×1.2×1.52/10)＝0.004kN·m
78中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
3、稳定性计算
P ＝17.705kN，P ＝17.705kN
1 2
N ＝max[P ，P ]+1.1×1.35×0.15×(12.8-0.9)＝max[17.705，17.705]+2.651＝20.
d 1 2
356kN
f ＝N /(φA)+M /W＝20355.725/(0.352×424)+0.004×106/4490＝137.279N/mm2≤[f]
d d wd
＝300N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独
立架体高宽比不应大于3.0
H/B=12.8/6=2.133≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:q =l' ×ω =1.2×0.079=0.095kN/m：
wk a fk
风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：
F = l' ×H ×ω =1.2×0.9×0.13=0.14kN
wk a m mk
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ：
ok
M =0.5H2q +HF =0.5×12.82×0.095+12.8×0.14=9.563kN.m
ok wk wk
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l' (g + g )+2ΣG b ≥3γ M
a k1 k2 jk j 0 ok
g ——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
k1
g ——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
k2
79中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
G ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
jk
b ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
j
B2l' (g + g )+2ΣG b =B2l' [qH/(l' ×l' )+G ]+2×G ×B/2
a k1 k2 jk j a a b 1k jk
=62×1.2×[0.15×12.8/(1.2×1.5)+0.5]+2×1×6/2=73.68kN.m≥3γ M =3×1.1×9.
0 ok
563=31.558kN.M
满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 200 混凝土强度等级 C25
混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/ 6.902
mm2)
混凝土的实测抗拉强度ft(N/ 0.737 立杆垫板长a(mm) 200
mm2)
立杆垫板宽b(mm) 200
F =N=20.356kN
1
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部荷载设计值或集中反力设计值
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当
βh
h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft 混凝土轴心抗拉强度设计值
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηu
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权
mh0 σpc,m
平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边
um
h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
η=min(η1,η2)
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
βs 比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆
h0/4Um
形时，取βs=2
as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，
80中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
取as=30：对角柱，取as=20
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m
说明
之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：β =1，f =0.737N/mm2，η=1，h =h-20=180mm，
h t 0
u =2[(a+h )+(b+h )]=1520mm
m 0 0
F=(0.7β f +0.25σ )ηu h =(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1520×180/1000
h t pc，m m 0
=141.15kN≥F =20.356kN
1
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
Fl≤1.35βcβlfcAln βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl 混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln 混凝土局部受压净面积
Al 混凝土局部受压面积
βl=(Ab/Al)1/2
Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：f =6.902N/mm2，β =1，
c c
β =(A /A )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3 ，
l b l
A =ab=40000mm2
ln
F=1.35β β f A =1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F =20.356kN
c l c ln 1
满足要求！
81中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
JSS4 L450mm×1650mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 KL 450*1650 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 450×1650
模板支架高度H(m) 12.8 模板支架横向长度B(m) 6
模板支架纵向长度L(m) 7.2 支架外侧竖向封闭栏杆高度 900
Hm(mm)
梁侧楼板厚度(mm) 200
二、荷载设计
面板 0.1
模板及其支架自重标准值
面板及小梁 0.3
G1k(kN/m2)
楼板模板 0.5
新浇筑混凝土自重标准值
24
G2k(kN/m3)
混凝土梁钢筋自重标准值 混凝土板钢筋自重标准值
1.5 1.1
G3k(kN/m3) G3k(kN/m3)
施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 4
支撑脚手架计算单元上集中堆放
1
的物料自重标准值Gjk(kN)
模板支拆环境是否考虑风荷载 是
风荷载参数：
省份 四川
基本风压
0.2
ω0(kN/m2) 地区 成都市
C类(有密集建筑
地面粗糙度
群市区) ωk=ω0μzμst
风荷载高度变化
模板支架顶部离 0.65 =0.015
风荷载标准值 系数μz
建筑物地面高度 11.9
ωk(kN/m2)
(m)
单榀模板支架μst 0.115
风荷载体型系数 ωfk=ω0μzμs
整体模板支架μstw 0.69
μs tw=0.09
竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs
82中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
=0.13
三、模板体系设计
结构重要性系数γ 1.1
0
脚手架安全等级 I级
新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆纵距是否相等 是
梁跨度方向立杆间距l(mm) 750
a
梁底两侧立杆横向间距l(mm) 350
b
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500
支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1200
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 500
新浇混凝土楼板立杆间距l'(mm)、l'(mm) 1500、1200
a b
混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 居中
梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm) 175
板底左侧立杆距梁中心线距离s(mm) 600
1
板底右侧立杆距梁中心线距离s(mm) 600
2
梁底增加立杆根数 0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200
梁底支撑小梁根数 6
梁底支撑小梁间距 90
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a(mm) 50
1
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a(mm) 50
2
设计简图如下：
83中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
平面图
立面图
四、面板验算
84中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/ 1.4
mm2)
面板弹性模量E(N/mm2) 4500
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q ＝γ ×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4ψ Q ]×b
1 0 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k c 1k
=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.65)+1.4×4，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.65)+1.4×
0.7×4]×1＝66.942kN/m
q ＝ γ ×1.35×[G +(G +G )×h]×b ＝ 1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.65]×1 ＝
1 静 0 1k 2k 3k
62.63kN/m
q ＝γ ×1.4×0.7×Q ×b＝1.1×1.4×0.7×4×1＝4.312kN/m
1活 0 1k
q ＝[1×(G +(G +G )×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.65)]×1＝42.175kN/m
2 1k 2k 3k
计算简图如下：
1、强度验算
M ＝ 0.107q L2+0.121q L2 ＝ 0.107×62.63×0.092+0.121×4.312×0.092 ＝ 0.
max 1 静 1 活
059kN·m
σ＝M /W＝0.059×106/24000＝2.438N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2
max
满足要求！
2、挠度验算
ν ＝0.632q L4/(100EI)=0.632×42.175×904/(100×4500×144000)＝0.027mm≤[ν]
max 2
＝min[L/150，10]＝min[90/150，10]＝0.6mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R =R =0.393q L+0.446q L=0.393×62.63×0.09+0.446×4.312×0.09＝2.388kN
1 5 1静 1活
85中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
R =R =1.143q L+1.223q L=1.143×62.63×0.09+1.223×4.312×0.09＝6.917kN
2 4 1静 1活
R =0.928q L+1.142q L=0.928×62.63×0.09+1.142×4.312×0.09＝5.674kN
3 1静 1活
标准值(正常使用极限状态)
R '=R '=0.393q L=0.393×42.175×0.09＝1.492kN
1 5 2
R '=R '=1.143q L=1.143×42.175×0.09＝4.339kN
2 4 2
R '=0.928q L=0.928×42.175×0.09＝3.522kN
3 2
五、小梁验算
小梁类型 方钢管 小梁截面类型(mm) □40×40×2.5
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 小梁抗剪强度设计值[τ](N/ 125
mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.11 小梁弹性模量E(N/mm2) 206000
小梁截面惯性矩I(cm4) 8.22 小梁计算方式 二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q ＝R /b=2.388/1＝2.388kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q ＝Max[R ,R ,R ]/b=Max[6.917,5.674,6.
1中 2 3 4
917]/1=6.917kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q ＝R /b=2.388/1＝2.388kN/m
1右 5
小梁自重：q ＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.45/5 =0.027kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(1.65-0.2)=1.077kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(1.65-0.2)=1.077kN/m
3右
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
4左
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4]×(0.6-0.45/2)/2×1=2.521kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
4右
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4]×(0.6-0.45/2)/2×1=2.521kN/m
左侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =2.388+0.027+1.077+2.521=6.013kN/m
左 1左 2 3左 4左
中间小梁荷载q = q + q =6.917+0.027=6.944kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =2.388+0.027+1.077+2.521=6.013kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q=Max[q ,q ,q ]=Max[6.013,6.944,6.013]=6.944kN/m
左 中 右
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q '＝R '/b=1.492/1＝1.492kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q '＝Max[R ',R ',R ']/b=Max[4.339,3.522,4.
1中 2 3 4
339]/1=4.339kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q '＝R '/b=1.492/1＝1.492kN/m
1右 5
86中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
小梁自重：q '＝1×(0.3-0.1)×0.45/5 =0.018kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q '＝1×0.5×(1.65-0.2)=0.725kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q '＝1×0.5×(1.65-0.2)=0.725kN/m
3右
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.
4 左
45/2)/2×1=1.035kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.
4 右
45/2)/2×1=1.035kN/m
左侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q '=1.492+0.018+0.725+1.035=3.27kN/m
左 1左 2 3左 4左
中间小梁荷载q '= q '+ q '=4.339+0.018=4.357kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q ' =1.492+0.018+0.725+1.035=3.27kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q'=Max[q ',q ',q ']=Max[3.27,4.357,3.27]=4.357kN/m
左 中 右
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
M ＝max[0.125ql 2，0.5ql 2]＝max[0.125×6.944×0.752，0.5×6.944×0.22]＝0.
max 1 2
488kN·m
σ=M /W=0.488×106/4110=118.796N/mm2≤[f]=215N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
87中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
V ＝max[0.625ql ，ql ]＝max[0.625×6.944×0.75，6.944×0.2]＝3.255kN
max 1 2
τ =V /(8I δ)[bh 2-(b-δ)h2]=3.255×1000×[40×402-(40-5)×352]/
max max z 0
(8×82200×5)＝20.913N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν ＝ 0.521q'l 4/(100EI) ＝ 0.521×4.357×7504/(100×206000×8.22×104) ＝
1 1
0.424mm≤[ν]＝min[l /150，10]=min[750/150，10]＝5mm
1
ν ＝ q'l 4/(8EI) ＝ 4.357×2004/(8×206000×8.22×104) ＝ 0.051mm≤[ν] ＝
2 2
min[2l /150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm
2
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R =max[1.25qL ,0.375qL +qL ]=max[1.25×6.944×0.75,0.375×6.944×0.75+6.
max 1 1 2
944×0.2]=6.51kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R =5.637kN,R =6.51kN,R =5.345kN,R =5.345kN,
1 2 3 4
R =6.51kN,R =5.637kN
5 6
正常使用极限状态
R '=max[1.25q'L ,0.375q'L +q'L ]=max[1.25×4.357×0.75,0.375×4.357×0.75+4.
max 1 1 2
357×0.2]=4.085kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为
R1'=3.066kN,R2'=4.085kN,R3'=3.319kN,R4'=3.319kN,R5'=4.085kN,R6'=3.066kN
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×3.5
主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215
主梁抗剪强度设计值[τ](N/ 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49
mm2)
主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78
可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中
力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
88中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=M /W=0.403×106/4490=89.795N/mm2≤[f]=215N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V ＝7.113kN
max
τ =2V /A=2×7.113×1000/424＝33.552N/mm2≤[τ]=125N/mm2
max max
满足要求！
3、挠度验算
89中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
主梁变形图(mm)
ν ＝0.148mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[350/150，10]＝2.333mm
max
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R =10.495kN，R =10.495kN
1 2
立杆所受主梁支座反力依次为P =10.495/0.6=17.492kN，P =10.495/0.6=17.492kN
1 2
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 50
可调托座最大受力N＝max[P ，P ]＝17.492kN≤[N]=50kN
1 2
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3
钢材等级 Q345 立杆截面面积A(mm2) 424
回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49
支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7
抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
1、长细比验算
h =max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1200+2×0.7×500)=1900mm
max
λ=h /i=1900/15.9=119.497≤[λ]=150
max
长细比满足要求！
查表得：φ＝0.352
2、风荷载计算
M ＝γ ×φ ×γ ×M =γ ×φ ×γ ×(ζ ×ω ×l ×h2/10)
wd 0 c Q ωk 0 c Q 2 k a
＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.015×0.75×1.52/10)＝0.002kN·m
3、稳定性计算
90中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
P ＝17.492kN，P ＝17.492kN
1 2
N ＝ max[P ， P ]+1.1×1.35×0.15×(12.8-1.65) ＝ max[17.492 ， 17.492]+2.484 ＝
d 1 2
19.975kN
f ＝N /(φA)+M /W＝19975.329/(0.352×424)+0.002×106/4490＝134.285N/mm2≤[f]
d d wd
＝300N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独
立架体高宽比不应大于3.0
H/B=12.8/6=2.133≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:q =l' ×ω =1.5×0.09=0.135kN/m：
wk a fk
风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：
F = l' ×H ×ω =1.5×0.9×0.13=0.176kN
wk a m mk
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ：
ok
M =0.5H2q +HF =0.5×12.82×0.135+12.8×0.176=13.306kN.m
ok wk wk
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l' (g + g )+2ΣG b ≥3γ M
a k1 k2 jk j 0 ok
g ——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
k1
g ——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
k2
G ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
jk
91中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
b ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
j
B2l' (g + g )+2ΣG b =B2l' [qH/(l' ×l' )+G ]+2×G ×B/2
a k1 k2 jk j a a b 1k jk
=62×1.5×[0.15×12.8/(1.5×1.2)+0.5]+2×1×6/2=90.6kN.m≥3γ M =3×1.1×13.
0 ok
306=43.908kN.M
满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 200 混凝土强度等级 C25
混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/ 6.902
mm2)
混凝土的实测抗拉强度ft(N/ 0.737 立杆垫板长a(mm) 200
mm2)
立杆垫板宽b(mm) 200
F =N=19.975kN
1
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部荷载设计值或集中反力设计值
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当
βh
h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft 混凝土轴心抗拉强度设计值
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηu
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权
mh0
σpc,m
平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边
um
h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
η=min(η1,η2)
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
βs 比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆
h0/4Um
形时，取βs=2
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，
as
取as=30：对角柱，取as=20
92中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m
说明
之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：β =1，f =0.737N/mm2，η=1，h =h-20=180mm，
h t 0
u =2[(a+h )+(b+h )]=1520mm
m 0 0
F=(0.7β f +0.25σ
h t pc ，
)ηu h =(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1520×180/1000=141.15kN≥F =19.975kN
m m 0 1
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
Fl≤1.35βcβlfcAln βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl 混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln 混凝土局部受压净面积
Al 混凝土局部受压面积
βl=(Ab/Al)1/2
Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：f =6.902N/mm2，β =1，
c c
β =(A /A )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3 ，
l b l
A =ab=40000mm2
ln
F=1.35β β f A =1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F =19.975kN
c l c ln 1
满足要求！
93中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
JSS5 L500mm×1550mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 500*1550 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 500×1550
模板支架高度H(m) 12.8 模板支架横向长度B(m) 6
模板支架纵向长度L(m) 7.2 支架外侧竖向封闭栏杆高度 900
Hm(mm)
梁侧楼板厚度(mm) 200
二、荷载设计
面板 0.1
模板及其支架自重标准值
面板及小梁 0.3
G1k(kN/m2)
楼板模板 0.5
新浇筑混凝土自重标准值
24
G2k(kN/m3)
混凝土梁钢筋自重标准值 混凝土板钢筋自重标准值
1.5 1.1
G3k(kN/m3) G3k(kN/m3)
施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 4
支撑脚手架计算单元上集中堆放
1
的物料自重标准值Gjk(kN)
模板支拆环境是否考虑风荷载 是
风荷载参数：
基本风压 省份 四川
0.2
ω0(kN/m2) 地区 成都市
C类(有密集建筑
地面粗糙度
群市区) ωk=ω0μzμst
风荷载高度变化
模板支架顶部离 0.65 =0.015
风荷载标准值 系数μz
建筑物地面高度 11.9
ωk(kN/m2)
(m)
单榀模板支架μst 0.115
风荷载体型系数 ωfk=ω0μzμs
整体模板支架μstw 0.69
μs tw=0.09
竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs
94中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
=0.13
三、模板体系设计
结构重要性系数γ 1.1
0
脚手架安全等级 I级
新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆纵距是否相等 是
梁跨度方向立杆间距l(mm) 750
a
梁底两侧立杆横向间距l(mm) 350
b
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500
支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1200
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 500
新浇混凝土楼板立杆间距l'(mm)、l'(mm) 1500、1200
a b
混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 居中
梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm) 175
板底左侧立杆距梁中心线距离s(mm) 600
1
板底右侧立杆距梁中心线距离s(mm) 600
2
梁底增加立杆根数 0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200
梁底支撑小梁根数 6
梁底支撑小梁间距 100
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a(mm) 75
1
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a(mm) 75
2
设计简图如下：
95中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
平面图
立面图
四、面板验算
96中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/ 1.4
mm2)
面板弹性模量E(N/mm2) 4500
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q ＝γ ×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4ψ Q ]×b
1 0 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k c 1k
=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.55)+1.4×4，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.55)+
1.4×0.7×4]×1＝63.155kN/m
q ＝ γ ×1.35×[G +(G +G )×h]×b ＝ 1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.55]×1 ＝
1 静 0 1k 2k 3k
58.843kN/m
q ＝γ ×1.4×0.7×Q ×b＝1.1×1.4×0.7×4×1＝4.312kN/m
1活 0 1k
q ＝[1×(G +(G +G )×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.55)]×1＝39.625kN/m
2 1k 2k 3k
计算简图如下：
1、强度验算
M ＝ 0.107q L2+0.121q L2 ＝ 0.107×58.843×0.12+0.121×4.312×0.12 ＝ 0.
max 1 静 1 活
068kN·m
σ＝M /W＝0.068×106/24000＝2.841N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2
max
满足要求！
2、挠度验算
ν ＝ 0.632q L4/(100EI)=0.632×39.625×1004/(100×4500×144000) ＝ 0.
max 2
039mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R =R =0.393q L+0.446q L=0.393×58.843×0.1+0.446×4.312×0.1＝2.505kN
1 5 1静 1活
97中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
R =R =1.143q L+1.223q L=1.143×58.843×0.1+1.223×4.312×0.1＝7.253kN
2 4 1静 1活
R =0.928q L+1.142q L=0.928×58.843×0.1+1.142×4.312×0.1＝5.953kN
3 1静 1活
标准值(正常使用极限状态)
R '=R '=0.393q L=0.393×39.625×0.1＝1.557kN
1 5 2
R '=R '=1.143q L=1.143×39.625×0.1＝4.529kN
2 4 2
R '=0.928q L=0.928×39.625×0.1＝3.677kN
3 2
五、小梁验算
小梁类型 方钢管 小梁截面类型(mm) □40×40×2.5
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 小梁抗剪强度设计值[τ](N/ 125
mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.11 小梁弹性模量E(N/mm2) 206000
小梁截面惯性矩I(cm4) 8.22 小梁计算方式 二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q ＝R /b=2.505/1＝2.505kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q ＝Max[R ,R ,R ]/b=Max[7.253,5.953,7.
1中 2 3 4
253]/1=7.253kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q ＝R /b=2.505/1＝2.505kN/m
1右 5
小梁自重：q ＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.5/5 =0.03kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(1.55-0.2)=1.002kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(1.55-0.2)=1.002kN/m
3右
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
4左
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4]×(0.6-0.5/2)/2×1=2.353kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
4右
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4]×(0.6-0.5/2)/2×1=2.353kN/m
左侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =2.505+0.03+1.002+2.353=5.89kN/m
左 1左 2 3左 4左
中间小梁荷载q = q + q =7.253+0.03=7.283kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =2.505+0.03+1.002+2.353=5.89kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q=Max[q ,q ,q ]=Max[5.89,7.283,5.89]=7.283kN/m
左 中 右
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q '＝R '/b=1.557/1＝1.557kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q '＝Max[R ',R ',R ']/b=Max[4.529,3.677,4.
1中 2 3 4
529]/1=4.529kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q '＝R '/b=1.557/1＝1.557kN/m
1右 5
98中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
小梁自重：q '＝1×(0.3-0.1)×0.5/5 =0.02kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q '＝1×0.5×(1.55-0.2)=0.675kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q '＝1×0.5×(1.55-0.2)=0.675kN/m
3右
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.
4 左
5/2)/2×1=0.966kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.
4 右
5/2)/2×1=0.966kN/m
左侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q '=1.557+0.02+0.675+0.966=3.218kN/m
左 1左 2 3左 4左
中间小梁荷载q '= q '+ q '=4.529+0.02=4.549kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q ' =1.557+0.02+0.675+0.966=3.218kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q'=Max[q ',q ',q ']=Max[3.218,4.549,3.218]=4.549kN/m
左 中 右
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
M ＝max[0.125ql 2，0.5ql 2]＝max[0.125×7.283×0.752，0.5×7.283×0.22]＝0.
max 1 2
512kN·m
σ=M /W=0.512×106/4110=124.595N/mm2≤[f]=215N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
99中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
V ＝max[0.625ql ，ql ]＝max[0.625×7.283×0.75，7.283×0.2]＝3.414kN
max 1 2
τ =V /(8I δ)[bh 2-(b-δ)h2]=3.414×1000×[40×402-(40-5)×352]/
max max z 0
(8×82200×5)＝21.934N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν ＝0.521q'l 4/(100EI)＝0.521×4.549×7504/(100×206000×8.22×104)
1 1
＝0.443mm≤[ν]＝min[l /150，10]=min[750/150，10]＝5mm
1
ν ＝ q'l 4/(8EI) ＝ 4.549×2004/(8×206000×8.22×104) ＝ 0.054mm≤[ν] ＝
2 2
min[2l /150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm
2
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R =max[1.25qL ,0.375qL +qL ]=max[1.25×7.283×0.75,0.375×7.283×0.75+7.
max 1 1 2
283×0.2]=6.828kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R =5.522kN,R =6.828kN,R =5.609kN,R =5.609kN,
1 2 3 4
R =6.828kN,R =5.522kN
5 6
正常使用极限状态
R '=max[1.25q'L ,0.375q'L +q'L ]=max[1.25×4.549×0.75,0.375×4.549×0.75+4.
max 1 1 2
549×0.2]=4.265kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R '=3.017kN,R '=4.265kN,R '=3.466kN,R '=3.
1 2 3 4
466kN,R '=4.265kN,R '=3.017kN
5 6
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×3.5
主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215
主梁抗剪强度设计值[τ](N/ 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49
mm2)
主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78
可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中
力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
100中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=M /W=0.274×106/4490=60.978N/mm2≤[f]=215N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V ＝7.462kN
max
τ =2V /A=2×7.462×1000/424＝35.198N/mm2≤[τ]=125N/mm2
max max
满足要求！
3、挠度验算
101中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
主梁变形图(mm)
ν ＝0.099mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[350/150，10]＝2.333mm
max
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R =10.775kN，R =10.775kN
1 2
立杆所受主梁支座反力依次为P =10.775/0.6=17.958kN，P =10.775/0.6=17.958kN
1 2
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 50
可调托座最大受力N＝max[P ，P ]＝17.958kN≤[N]=50kN
1 2
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3
钢材等级 Q345 立杆截面面积A(mm2) 424
回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49
支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7
抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
1、长细比验算
h =max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1200+2×0.7×500)=1900mm
max
λ=h /i=1900/15.9=119.497≤[λ]=150
max
长细比满足要求！
查表得：φ＝0.352
2、风荷载计算
M ＝γ ×φ ×γ ×M =γ ×φ ×γ ×(ζ ×ω ×l ×h2/10)
wd 0 c Q ωk 0 c Q 2 k a
＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.015×0.75×1.52/10)＝0.002kN·m
3、稳定性计算
102中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
P ＝17.958kN，P ＝17.958kN
1 2
N ＝ max[P ， P ]+1.1×1.35×0.15×(12.8-1.55) ＝ max[17.958 ， 17.958]+2.506 ＝
d 1 2
20.464kN
f ＝N /(φA)+M /W＝20464.271/(0.352×424)+0.002×106/4490＝137.561N/mm2≤[f]
d d wd
＝300N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独
立架体高宽比不应大于3.0
H/B=12.8/6=2.133≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:q =l' ×ω =1.5×0.09=0.135kN/m：
wk a fk
风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：
F = l' ×H ×ω =1.5×0.9×0.13=0.176kN
wk a m mk
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ：
ok
M =0.5H2q +HF =0.5×12.82×0.135+12.8×0.176=13.306kN.m
ok wk wk
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l' (g + g )+2ΣG b ≥3γ M
a k1 k2 jk j 0 ok
g ——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
k1
g ——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
k2
G ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
jk
103中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
b ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
j
B2l' (g + g )+2ΣG b =B2l' [qH/(l' ×l' )+G ]+2×G ×B/2
a k1 k2 jk j a a b 1k jk
=62×1.5×[0.15×12.8/(1.5×1.2)+0.5]+2×1×6/2=90.6kN.m≥3γ M =3×1.1×13.
0 ok
306=43.908kN.M
满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 200 混凝土强度等级 C25
混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/ 6.902
mm2)
混凝土的实测抗拉强度ft(N/ 0.737 立杆垫板长a(mm) 200
mm2)
立杆垫板宽b(mm) 200
F =N=20.464kN
1
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部荷载设计值或集中反力设计值
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当
βh
h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft 混凝土轴心抗拉强度设计值
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηu
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权
mh0
σpc,m
平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边
um
h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
η=min(η1,η2)
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as× βs 比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆
h0/4Um
形时，取βs=2
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，
as
取as=30：对角柱，取as=20
104中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m
说明
之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：β =1，f =0.737N/mm2，η=1，h =h-20=180mm，
h t 0
u =2[(a+h )+(b+h )]=1520mm
m 0 0
F=(0.7β f +0.25σ
h t pc ，
)ηu h =(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1520×180/1000=141.15kN≥F =20.464kN
m m 0 1
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
Fl≤1.35βcβlfcAln βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl 混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln 混凝土局部受压净面积
Al 混凝土局部受压面积
βl=(Ab/Al)1/2
Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：f =6.902N/mm2，β =1，
c c
β =(A /A )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3 ，
l b l
A =ab=40000mm2
ln
F=1.35β β f A =1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F =20.464kN
c l c ln 1
满足要求！
105中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
JSS6 L500mm×2350mm梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 500*2350 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 500×2350
模板支架高度H(m) 12.8 模板支架横向长度B(m) 6
模板支架纵向长度L(m) 7.2 支架外侧竖向封闭栏杆高度 900
Hm(mm)
梁侧楼板厚度(mm) 200
二、荷载设计
面板 0.1
模板及其支架自重标准值
面板及小梁 0.3
G1k(kN/m2)
楼板模板 0.5
新浇筑混凝土自重标准值
24
G2k(kN/m3)
混凝土梁钢筋自重标准值 混凝土板钢筋自重标准值
1.5 1.1
G3k(kN/m3) G3k(kN/m3)
施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 4
支撑脚手架计算单元上集中堆放
1
的物料自重标准值Gjk(kN)
模板支拆环境是否考虑风荷载 是
风荷载参数：
基本风压 省份 四川
0.2
ω0(kN/m2) 地区 成都市
C类(有密集建筑
地面粗糙度
群市区) ωk=ω0μzμst
风荷载高度变化
模板支架顶部离 0.65 =0.015
系数μz
风荷载标准值 建筑物地面高度 11.9
ωk(kN/m2) (m)
单榀模板支架μst 0.115
ωfk=ω0μzμs
风荷载体型系数 整体模板支架μstw 0.69
tw=0.09
μs
ωmk=ω0μzμs
竖向封闭栏杆μs 1
=0.13
106中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
三、模板体系设计
结构重要性系数γ 1.1
0
脚手架安全等级 I级
新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆纵距是否相等 是
梁跨度方向立杆间距l(mm) 750
a
梁底两侧立杆横向间距l(mm) 350
b
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500
支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1200
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 500
新浇混凝土楼板立杆间距l'(mm)、l'(mm) 1500、1200
a b
混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 居中
梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm) 175
板底左侧立杆距梁中心线距离s(mm) 600
1
板底右侧立杆距梁中心线距离s(mm) 600
2
梁底增加立杆根数 0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200
梁底支撑小梁根数 6
梁底支撑小梁间距 100
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a(mm) 75
1
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a(mm) 75
2
设计简图如下：
107中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
平面图
立面图
四、面板验算
108中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.5 面板抗剪强度设计值[τ](N/ 1.4
mm2)
面板弹性模量E(N/mm2) 4500
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q ＝γ ×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4ψ Q ]×b
1 0 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k c 1k
=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.35)+1.4×4，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.35)+
1.4×0.7×4]×1＝93.449kN/m
q ＝ γ ×1.35×[G +(G +G )×h]×b ＝ 1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.35]×1 ＝
1 静 0 1k 2k 3k
89.137kN/m
q ＝γ ×1.4×0.7×Q ×b＝1.1×1.4×0.7×4×1＝4.312kN/m
1活 0 1k
q ＝[1×(G +(G +G )×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.35)]×1＝60.025kN/m
2 1k 2k 3k
计算简图如下：
1、强度验算
M ＝ 0.107q L2+0.121q L2 ＝ 0.107×89.137×0.12+0.121×4.312×0.12 ＝ 0.
max 1 静 1 活
101kN·m
σ＝M /W＝0.101×106/24000＝4.191N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2
max
满足要求！
2、挠度验算
ν ＝ 0.632q L4/(100EI)=0.632×60.025×1004/(100×4500×144000) ＝ 0.
max 2
059mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R =R =0.393q L+0.446q L=0.393×89.137×0.1+0.446×4.312×0.1＝3.695kN
1 5 1静 1活
109中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
R =R =1.143q L+1.223q L=1.143×89.137×0.1+1.223×4.312×0.1＝10.716kN
2 4 1静 1活
R =0.928q L+1.142q L=0.928×89.137×0.1+1.142×4.312×0.1＝8.764kN
3 1静 1活
标准值(正常使用极限状态)
R '=R '=0.393q L=0.393×60.025×0.1＝2.359kN
1 5 2
R '=R '=1.143q L=1.143×60.025×0.1＝6.861kN
2 4 2
R '=0.928q L=0.928×60.025×0.1＝5.57kN
3 2
五、小梁验算
小梁类型 方钢管 小梁截面类型(mm) □40×40×2.5
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 小梁抗剪强度设计值[τ](N/ 125
mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.11 小梁弹性模量E(N/mm2) 206000
小梁截面惯性矩I(cm4) 8.22 小梁计算方式 二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q ＝R /b=3.695/1＝3.695kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q ＝Max[R ,R ,R ]/b=Max[10.716,8.764,10.
1中 2 3 4
716]/1=10.716kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q ＝R /b=3.695/1＝3.695kN/m
1右 5
小梁自重：q ＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.5/5 =0.03kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(2.35-0.2)=1.596kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(2.35-0.2)=1.596kN/m
3右
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
4左
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4]×(0.6-0.5/2)/2×1=2.353kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×4，
4右
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×4]×(0.6-0.5/2)/2×1=2.353kN/m
左侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =3.695+0.03+1.596+2.353=7.675kN/m
左 1左 2 3左 4左
中间小梁荷载q = q + q =10.716+0.03=10.745kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =3.695+0.03+1.596+2.353=7.675kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q=Max[q ,q ,q ]=Max[7.675,10.745,7.675]=10.745kN/m
左 中 右
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q '＝R '/b=2.359/1＝2.359kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q '＝Max[R ',R ',R ']/b=Max[6.861,5.57,6.
1中 2 3 4
861]/1=6.861kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q '＝R '/b=2.359/1＝2.359kN/m
1右 5
110中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
小梁自重：q '＝1×(0.3-0.1)×0.5/5 =0.02kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q '＝1×0.5×(2.35-0.2)=1.075kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q '＝1×0.5×(2.35-0.2)=1.075kN/m
3右
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.
4 左
5/2)/2×1=0.966kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载 q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.6-0.
4 右
5/2)/2×1=0.966kN/m
左侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q '=2.359+0.02+1.075+0.966=4.42kN/m
左 1左 2 3左 4左
中间小梁荷载q '= q '+ q '=6.861+0.02=6.881kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q ' =2.359+0.02+1.075+0.966=4.42kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q'=Max[q ',q ',q ']=Max[4.42,6.881,4.42]=6.881kN/m
左 中 右
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
M ＝max[0.125ql 2，0.5ql 2]＝max[0.125×10.745×0.752，0.5×10.745×0.22]＝0.
max 1 2
756kN·m
σ=M /W=0.756×106/4110=183.822N/mm2≤[f]=215N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
111中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
V ＝max[0.625ql ，ql ]＝max[0.625×10.745×0.75，10.745×0.2]＝5.037kN
max 1 2
τ =V /(8I δ)[bh 2-(b-δ)h2]=5.037×1000×[40×402-(40-5)×352]/
max max z 0
(8×82200×5)＝32.36N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν ＝ 0.521q'l 4/(100EI) ＝ 0.521×6.881×7504/(100×206000×8.22×104) ＝
1 1
0.67mm≤[ν]＝min[l /150，10]=min[750/150，10]＝5mm
1
ν ＝ q'l 4/(8EI) ＝ 6.881×2004/(8×206000×8.22×104) ＝ 0.081mm≤[ν] ＝
2 2
min[2l /150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm
2
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R =max[1.25qL ,0.375qL +qL ]=max[1.25×10.745×0.75,0.375×10.745×0.75+10.
max 1 1 2
745×0.2]=10.073kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R =7.195kN,R =10.073kN,R =8.244kN,R =8.
1 2 3 4
244kN,R =10.073kN,R =7.195kN
5 6
正常使用极限状态
R '=max[1.25q'L ,0.375q'L +q'L ]=max[1.25×6.881×0.75,0.375×6.881×0.75+6.
max 1 1 2
881×0.2]=6.451kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R '=4.144kN,R '=6.451kN,R '=5.241kN,R '=5.
1 2 3 4
241kN,R '=6.451kN,R '=4.144kN
5 6
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×3.5
主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215
主梁抗剪强度设计值[τ](N/ 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49
mm2)
主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78
可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中
力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
112中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=M /W=0.445×106/4490=99.008N/mm2≤[f]=215N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V ＝10.991kN
max
τ =2V /A=2×10.991×1000/424＝51.844N/mm2≤[τ]=125N/mm2
max max
满足要求！
3、挠度验算
113中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
主梁变形图(mm)
ν ＝0.162mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[350/150，10]＝2.333mm
max
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R =15.308kN，R =15.308kN
1 2
立杆所受主梁支座反力依次为P =15.308/0.6=25.513kN，P =15.308/0.6=25.513kN
1 2
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 50
可调托座最大受力N＝max[P ，P ]＝25.513kN≤[N]=50kN
1 2
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3
钢材等级 Q345 立杆截面面积A(mm2) 424
回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49
支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7
抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
1、长细比验算
h =max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1200+2×0.7×500)=1900mm
max
λ=h /i=1900/15.9=119.497≤[λ]=150
max
长细比满足要求！
查表得：φ＝0.352
2、风荷载计算
M ＝γ ×φ ×γ ×M =γ ×φ ×γ ×(ζ ×ω ×l ×h2/10)
wd 0 c Q ωk 0 c Q 2 k a
＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.015×0.75×1.52/10)＝0.002kN·m
3、稳定性计算
114中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
P ＝25.513kN，P ＝25.513kN
1 2
N ＝ max[P ， P ]+1.1×1.35×0.15×(12.8-2.35) ＝ max[25.513 ， 25.513]+2.328 ＝
d 1 2
27.841kN
f ＝N /(φA)+M /W＝27841.071/(0.352×424)+0.002×106/4490＝186.988N/mm2≤[f]
d d wd
＝300N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独
立架体高宽比不应大于3.0
H/B=12.8/6=2.133≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:q =l' ×ω =1.5×0.09=0.135kN/m：
wk a fk
风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：
F = l' ×H ×ω =1.5×0.9×0.13=0.176kN
wk a m mk
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ：
ok
M =0.5H2q +HF =0.5×12.82×0.135+12.8×0.176=13.306kN.m
ok wk wk
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l' (g + g )+2ΣG b ≥3γ M
a k1 k2 jk j 0 ok
g ——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
k1
g ——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
k2
G ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
jk
115中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
b ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
j
B2l' (g + g )+2ΣG b =B2l' [qH/(l' ×l' )+G ]+2×G ×B/2
a k1 k2 jk j a a b 1k jk
=62×1.5×[0.15×12.8/(1.5×1.2)+0.5]+2×1×6/2=90.6kN.m≥3γ M =3×1.1×13.
0 ok
306=43.908kN.M
满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 200 混凝土强度等级 C25
混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/ 6.902
mm2)
混凝土的实测抗拉强度ft(N/ 0.737 立杆垫板长a(mm) 200
mm2)
立杆垫板宽b(mm) 200
F =N=27.841kN
1
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部荷载设计值或集中反力设计值
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当
βh
h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft 混凝土轴心抗拉强度设计值
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηu
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权
mh0 σpc,m
平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边
um
h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
η=min(η1,η2) 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as× βs 比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆
h0/4Um 形时，取βs=2
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，
as
取as=30：对角柱，取as=20
116中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m
说明
之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：β =1，f =0.737N/mm2，η=1，h =h-20=180mm，
h t 0
u =2[(a+h )+(b+h )]=1520mm
m 0 0
F=(0.7β f +0.25σ
h t pc ，
)ηu h =(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1520×180/1000=141.15kN≥F =27.841kN
m m 0 1
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
Fl≤1.35βcβlfcAln βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl 混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln 混凝土局部受压净面积
Al 混凝土局部受压面积
βl=(Ab/Al)1/2
Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：f =6.902N/mm2，β =1，
c c
β =(A /A )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3 ，
l b l
A =ab=40000mm2
ln
F=1.35β β f A =1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F =27.841kN
c l c ln 1
满足要求！
117中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附表
附表1.1 盘扣架支撑工程量统计
名 重量 C4段 C5段 A5段 A6段 D1段 D2段 B1段 B2段
型号 规格(mm) 材质 单位 合计
称 (kg）
一层 二层 一层 二层 一层 二层 一层 二层 一层 二层
可
调
ST-600 直径38×5.0×6500 Q235B 5.21 个 1200 350 350 1300 1200 1300 1000 1000 1000 1000 800 1300 1000 12800
托
座
可
调
XT-600 直径38×5.0×6500 Q235B 3.88 个 1200 350 350 1300 1200 1300 1000 1000 1000 1000 800 1300 1000 12800
底
座
SG-600 直径48×2.75×540 Q235B 2.53 根 1500 800 800 3500 800 3000 500 1500 1600 1800 1000 2300 1300 20400
水
SG-900 直径48×2.75×840 Q235B 3.52 根 3000 1500 1500 6000 4500 5500 3700 6000 6000 3700 2500 4700 2300 50900
平
SG-1200 直径48×2.75×1200 Q235B 4.51 根 4000 2000 1500 5000 5300 5500 4000 3000 3000 4000 2500 5500 3500 48800
杆
SG-1500 直径48×2.75×1500 Q235B 5.4 根 5000 1200 800 5000 5500 4500 4000 3000 2500 2300 2000 3500 3000 42300
LG-200 直径48×3.2×200 Q345A 1.86 个 350 350 350 1300 1200 1300 1000 300 300 1000 800 1300 1000 10550
LG-350 直径48×3.2×200 Q345A 2.08 个 1200 350 350 1300 1200 1300 1000 1000 1000 1000 800 1300 1000 12800
立
LG-500 直径48×3.2×500 Q345A 3.25 根 1000 500 1000 1000 1000 1300 5800
杆
LG-1000 直径48×3.2×1000 Q345A 5.83 根 1000 350 1300 800 800 500 800 800 1000 7350
LG-2000 直径48×3.2×2000 Q345A 10.89 根 5000 1100 800 4000 2400 4000 2000 2500 2100 2400 1800 3200 2500 33800
XG-600×1500 直径42×2.5×1606 Q195 6.16 根 400 100 100 1000 1700 1000 300 300 400 200 500 300 6300
竖
XG-900×1500 直径42×2.5×1710 Q195 6.49 根 800 300 400 1800 2000 1800 1000 1800 1800 1200 700 1500 1000 16100
向
斜
XG-1200×1500 直径42×2.5×1859 Q195 7.04 根 1500 700 500 1700 1800 2000 1200 1000 1000 900 800 1100 1000 15200
杆
XG-1500×1500 直径42×2.5×2042 Q195 7.59 根 2000 500 300 2000 2000 1800 1200 1200 1000 300 800 500 1000 14600
150铝梁 5m 根 240 200 200 260 260 300 300 300 300 300 300 300 300 3560
铝
梁
150铝梁 2.5M 根 240 200 200 260 260 300 300 300 300 300 300 300 300 3560
118中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附表1.2 其他周转工程量统计
材料名称 规格型号 材质、标准 单位 预估量 进场时间 备注
多层板木模板 1830×915×15 ㎡ 23685.8 2019年 分批进场
1.0m穿墙普通螺杆 M14 GB 根 37352 2019年 分批进场
山型卡—螺母 （M14） GB 个 64704 2019年 分批进场
螺旋扣件 KUΦ48A GB 个 38678 2019年 分批进场
直角扣件 KZФ48A GB 个 119015 2019年 分批进场
1.0m钢管 Φ48×3.5 GB 根 8710 2019年 分批进场
1.2m钢管 Φ48×3.5 GB 根 144 2019年 分批进场
1.5m钢管 Φ48×3.5 GB 根 16462 2019年 分批进场
2.0m钢管 Φ48×3.5 GB 根 4872 2019年 分批进场
2.5m钢管 Φ48×3.5 GB 根 3688 2019年 分批进场
3.0m钢管 Φ48×3.5 GB 根 6316 2019年 分批进场
4.0m钢管 Φ48×3.5 GB 根 1768 2019年 分批进场
6.0m钢管 Φ48×3.5 GB 根 2512 2019年 分批进场
矩形方钢 40×40×3 m 100000 2019年
119中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附表2 应急预案关键管理人员通讯录
姓名 职务 联系方式 姓名 职务 联系方式
王兵 执行经理 15828199326 冉进 预算员 17360140665
张荣新 总工 15010923677 李盟 土建工长 17313799723
杨勇 生产经理 13060057606 李科纬 土建工长 18628202987
陈直银 机电经理 13701335833 马兴琦 土建工长 15196632165
曾思敏 商务部经理 18280122669 朱晓露 劳务员 13088331868
唐羽航 工程部经理 15928560349 王舒平 机电工长 17313176506
苏飞 办公室 李茂恒 预算员 13980626405
钟鑫 安全总监 18615754358 吴明志 预算员 15708492573
封运河 物资部经理 18907920092 赵志广 机电部经理 17828158690
塔吊公司现场
廖颜 质量总监 19983286867 张崇刚 13980957321
负责人
塔吊公司现场
夏勇 安全员 18227107597 聂明贵 13982040532
负责人
张伟 技术员 15828660156
盛塞亮 技术员 15035197806
邝才银 技术员 18281013021
陈骆 资料员 17380158827
120中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图
附图1 高（大）支模平面分布图
121中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图2 流水段划分
122中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图3.1 二沉池高支模支撑架平面排杆图
123中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图3.2 二沉池高支模支撑架立面排杆图
124中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图4.1 反硝化池高（大）支模支撑架平面排杆图
125中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图4.2 反硝化池高（大）支模支撑架立面排杆图
126中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图5.1 高效池高支模支撑架平面排杆图
127中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图5.2 高效池高支模支撑架立面排杆图1
128中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图5.3 高效池高支模支撑架立面排杆图2
129中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图6.1 预处理池高支模支撑架平面排杆图
130中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图6.2 预处理池高支模支撑架立面排杆图
131中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图7.1 生化池高支模支撑架平面排杆图
132中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图7.2 生化池高支模支撑架立面排杆图
133中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图8.1 脱水机房高（大）支模支撑架平面排杆图
134中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图8.2脱水机房高（大）支模支撑架立面排杆图
135中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图9 梁板节点详图
136中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图10布料机平面布置图
137中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
附图11.1 重大危险源公示牌
危险性较大（含超过一定规模的危险性较大）的分部分项工程公示牌
工程名称 受控时段 施工时间 责任人
危险性较大的分部分项工程
1 基坑土方开挖工程 班组长 施工员 安全员
2 模板工程及支撑体系
3 落地式钢管脚手架工程（24m≤搭设高度＜50）
4 高处作业吊篮
5 卸料平台、操作平台工程
6 建筑幕墙安装工程
… …
超过一定规模的危险性较大的分部分项工程
1 深基坑土方开挖、基坑支护
2 高支模模板工程及支撑体系
3 悬挑脚手架工程（20m≤搭设高度）
… …
施工单位 中国建筑一局（集团）有限公司 项目经理 技术负责人 安全总监
138中国建筑一局（集团）有限公司 《高大模板支撑安全专项施工方案》
注：本图为图例，内容根据现场实际情况填写。
附图11.2 危大工程验收标识牌
139
