附件一：梁侧模板计算书_2021-2023年优秀施组方案_施工方案_方案14-华侨城深圳湾新玺名苑一期项目—临海超高层主楼悬挑结构超限构件盘扣式模板支撑架专项施工方案_1方案及附件

梁侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、工程属性 新浇混凝梁名称 KL14，标高 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 1000×1600 24.00m 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 二、荷载组合 《混凝土结构工程 侧压力计算依据规范 施工规范》 混凝土重力密度γc(kN/m 3 ) 24 GB50666-2011 结构重要性系数γ0 1.1 可变荷载调整系数γL 0.9 混凝土侧压力折减系数ξ 0.8 梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 1.6 梁左上翻侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H左上翻(m) 1 梁右上翻侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H右上翻(m) 1 梁下挂侧模G4k ζγcH＝0.8×24×1.6＝30.72kN/m 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k(kN/m 2 ) 左上翻侧模G4k ζγcH＝0.8×24×1＝19.2kN/m 2 右上翻侧模G4k ζγcH＝0.8×24×1＝19.2kN/m 2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m 2 ) 4 下挂部分：承载能力极限状态设计值S ＝γ (1.3×G +γ ×1.5Q )＝1.1 承 0 4k L 4k ×(1.3×30.72+0.9×1.5×4)＝49.87kN/m2左上翻部分：承载能力极限状态设计值S ＝γ (1.3×G +γ ×1.5Q )＝1.1 承 0 4k L 4k ×(1.3×19.2+ 0.9×1.5×4)＝33.396kN/m2 同理可得：右上翻部分：承载能力极限状态设计值S ＝33.396kN/m2 承 下挂部分：正常使用极限状态设计值S ＝G ＝30.72 kN/m2 正 4k 左上翻部分：正常使用极限状态设计值S ＝G ＝19.2 kN/m2 正 4k 右上翻部分：正常使用极限状态设计值S ＝G ＝19.2 kN/m2 正 4k 三、支撑体系设计 小梁布置方式 水平向布置 主梁间距(mm) 600 主梁合并根数 2 小梁最大悬挑长度(mm) 300 结构表面的要求 结构表面外露 对拉螺栓水平向间距(mm) 600 梁左侧 梁右侧 楼板厚度(mm) 200 200 梁下挂侧模高度(mm) 400 400 小梁道数(上翻) 5 5 小梁道数(下挂) 3 3 左侧支撑表： 第i道支撑 距梁底距离(mm) 支撑形式 1 100 对拉螺栓 2 300 对拉螺栓 3 750 对拉螺栓 4 1250 对拉螺栓 右侧支撑表： 第i道支撑 距梁底距离(mm) 支撑形式 1 100 对拉螺栓2 300 对拉螺栓 3 750 对拉螺栓 4 1250 对拉螺栓 设计简图如下： 模板设计剖面图 四、面板验算 模板类型 覆面木胶合板 模板厚度(mm) 15 模板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.5 模板弹性模量E(N/mm 2 ) 10000 1、上翻侧模 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝ bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算 q ＝bS ＝1×33.396＝33.396kN/m 1 承 q ＝γ ×1.3×G ×b＝1.1×1.3×19.2×1＝27.456kN/m 1静 0 4k q ＝γ ×γ ×1.5×Q ×b＝1.1×0.9×1.5×4×1＝5.94kN/m 1活 0 L 4k M ＝0.107q L2+0.121q L2=0.107×27.456×0.252+0.121×5.94×0.252＝0.229kN·m max 1静 1活 σ＝M /W＝0.229×106/37500＝6.094N/mm2≤[f]＝15N/mm2 max 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS ＝1×19.2＝19.2kN/m 正 ν ＝0.632qL4/(100EI)=0.632×19.2×2504/(100×10000×281250)＝ max 0.169mm≤250/400=0.625mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R ＝1.143×q ×l +1.223×q ×l ＝1.143×27.456×0.25+1.223×5.94×0.25＝ 上翻max 1静 左 1活 左 9.662kN 正常使用极限状态 R' ＝1.143×l ×q＝1.143×0.25×19.2＝5.486kN 上翻max 左 五、小梁验算 小梁最大悬挑长度(mm) 300 小梁计算方式 三等跨连续梁 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 48×98小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.782 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 76.832 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.444 小梁截面惯性矩I(cm 4 ) 376.477 1、上翻侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q＝9.662kN/m M ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l 2]=max[0.1×9.662×0.62，0.5×9.662×0.32]=0.435kN·m max 1 σ＝M /W＝0.435×106/76832＝5.659N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 max 满足要求！ 2、抗剪验算V ＝max[0.6×q×l,q×l ]=max[0.6×9.662×0.6，9.662×0.3]=3.478kN max 1 τ =3V /(2bh )=3×3.478×1000/(2×48×98)＝1.109N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2 max max 0 满足要求！ 3、挠度验算 q＝5.486kN/m ν ＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.486×6004/(100×9350×3764770)＝ 1max 0.137mm≤600/400=1.5mm ν ＝qL4/(8EI)=5.486×3004/(8×9350×3764770)=0.158mm≤300/400=0.75mm 2max 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R ＝max[1.1×9.662×0.6，0.4×9.662×0.6+9.662×0.3]＝6.377kN 上翻max 正常使用极限状态 R' ＝max[1.1×5.486×0.6，0.4×5.486×0.6+5.486×0.3]＝3.621kN 上翻max 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×3.5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁合并根数 2 主梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4 ) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.49 主梁受力不均匀系数 0.6 1、上翻侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R ＝1.331kN，R ＝3.826kN，R ＝3.194kN，R ＝3.826kN， 1 2 3 4 R ＝1.331kN 5 正常使用极限状态：R' ＝0.747kN，R' ＝2.173kN，R' ＝1.764kN，R' ＝2.173kN， 1 2 3 4 R' ＝0.747kN 5计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σ ＝M /W＝0.849×106/4490=189.05N/mm2≤[f]=205 N/mm2 max max 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) τ =2V /A=2×5.157×1000/424＝24.325N/mm2≤[τ]=125 N/mm2 max max满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) ν ＝0.854mm≤500/400＝1.25mm max 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R ＝9.456/0.6=15.761kN 上翻max 七、汇总表 下挂侧模 上翻侧模 汇总结果 σ＝Mmax/W＝ σ＝Mmax/W＝ 抗弯 0.249×10 6 /37500＝ 0.229×10 6 /37500＝6.094N/ 满足要求 6.649N/mm 2 ≤[f]＝15N/mm 2 mm 2 ≤[f]＝15N/mm 2 挠度 νmax ＝ νmax ＝ 满足要求 面板 0.091mm≤200/400=0.5mm 0.169mm≤250/400=0.625mm 承载极限状态：Rmax ＝ 承载极限状态：Rmax ＝ 12.467kN 9.662kN 支座反力 正常使用状态：R'max ＝ 正常使用状态：R'max ＝ 7.68kN 5.486kN σ＝Mmax/W＝7.302N/ σ＝Mmax/W＝5.659N/ 抗弯 满足要求 mm 2 ≤[f]＝15.444N/mm 2 mm 2 ≤[f]＝15.444N/mm 2 小梁 τmax=1.431N/mm 2 ≤[τ]＝ τmax=1.109N/mm 2 ≤[τ]＝ 抗剪 满足要求 2 2 1.782N/mm 1.782N/mm 挠度 满足要求 ν1max ＝ ν1max ＝0.191mm≤600/400=1.5mm 0.137mm≤600/400=1.5mm ν2max ＝ ν2max ＝ 0.221mm≤300/400=0.75mm 0.158mm≤300/400=0.75mm 承载极限状态：Rmax ＝ 承载极限状态：Rmax ＝ 8.228kN 6.377kN 支座反力 正常使用状态：R'max ＝ 正常使用状态：R'max ＝ 5.069kN 3.621kN σmax ＝Mmax/W＝33.63N/ σmax ＝Mmax/W＝189.05N/ 抗弯 满足要求 2 2 2 2 mm ≤[f]=205 N/mm mm ≤[f]=205 N/mm τmax=11.644N/mm 2 ≤[τ]＝ τmax=24.325N/mm 2 ≤[τ]＝ 抗剪 满足要求 2 2 125N/mm 125N/mm 主梁 挠度 νmax ＝0.013mm≤200/400＝ νmax ＝0.854mm≤500/400＝ 满足要求 0.5mm 1.25mm 支座反力 Rmax ＝6.631kN Rmax ＝15.761kN 八、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt b (kN) 17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受 力N＝0.95×Max[6.631，15.761]＝14.973kN≤Nb＝17.8kN t 满足要求！