附件7楼板与支撑体系协同受力计算书（-2F层）_2021-2023年优秀施组方案_施工方案_方案28-昆明交通枢纽内支撑拆除方案_1-内支撑拆除施工方案_附件

附件 7 叉车等效荷载及楼板强度验算计算书（ -2F 层） 1、设计依据 （1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） （2）《叉车型号及参数》（厂家提供） （3）《地下室结构图纸》（林同棪提供） 2、计算参数 2.1车辆荷载最大轮载 叉车型号LG120DT 自重 G1=154000N 额定荷载 P1=120000N 假定叉车自重由四轮均担，荷载由前两轮承担。 取前轮轮载： （ ） 前后轮轮距： 1 =0.9 1+ 1 /2 1 =123.3 左右轮轮距： Ly = 2.95m 轮胎接触面尺寸 L ：x = 1.6m ax = 0.2m ay = 0.25m 2.2板几何参数 单向板按最不利跨度： 板厚： ， ， 1 = 4.0 3、楼板集中荷载的等效均布荷载 ℎ0 = 0.18 = 0.005 ℎ = ℎ0 + = 0.185 （1）求等效宽度b k 按单向板考虑 集中荷载作用在板的中央，板简支 L1 = 4.0m bcx = ax +ℎ0 bcx = 0.385m bcy = ay +ℎ0 bcy = 0.435m 2.2L1 = 8.8m2bcy b由 1k 于=前后3 轮+间0.7距3∙L1 b1k = 3.21m Ly < b1k b1k Ly 求等效 b 均2k布 = 荷 2 载 + 2 b2k = 3.08m 最不利荷载工况简图 查依据（1） L -L a  1 x 1 2 a 1.2m 1 M  P a max 1k 1 M 147.96kNm max 根据依据（1） 8M q  max ek2 b L2 2k 1 q 24.02kPa ek2 4、-2F 板荷载设计值  25103N /m3 c ， 78.5103N /m3 s g  h  s 4.14kPa 0 c 0 s p 1.3g 1.5q 41.41kPa 0 ek2 5、-2F 层原设计荷载 活荷 p 4kPa 1 恒荷 p 2kPa 2 自重 p 4.5kPa 1总设计值： p  p  p g 10.5kPa d 1 2 1 结论 p 41.41kPa p 10.5kPa d p  p d ，楼板不能承担叉车所有荷载，需要采取支模。 支模间距计算 7.1立杆材料参数 钢管D48*3.0，Q235 f y 235106Pa f d 215106Pa E 206109Pa D 48mm t 3mm 1 1    A   D2 (D 2t )2 1 4 1 1 1 A 4.241104m2 1 H 1.5m 立杆计算长度 0   D4 (D 2t )4   x  1 64 1 1  x  1.078107m4 I   x1 1 A  0.016m 1 1 7.2立杆的承载力计算  0.65  0.955  0.3 1 2 3 H   0 y1   94.072 长细比： 1 y1  f   y1 y n  E  1.011 n 1-2if 0.215 1 n n ( n ) 1      2       2 2 42  22   2 3 n n 2 3 n n n  n otherwise ()0.599 n   受压稳定系数：  n 0.599 N A  f 5.975104N 极限承载力设计值： crd 1 y 7.3立杆间距计算立杆间距：d 0.9m，d 0.9m s1 s2   F d d  p p 1 s1 s2 d 25.03kN F  N 1 crd ，满足 即沿跨中按0.9m间距设置立杆。