附件7楼板与支撑体系协同受力计算书（-2F层）_2021-2023年优秀施组方案_施工方案_方案28-昆明交通枢纽内支撑拆除方案_1-内支撑拆除施工方案_附件

附件 7 叉车等效荷载及楼板强度验算计算书（ -2F 层）
1、设计依据
（1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
（2）《叉车型号及参数》（厂家提供）
（3）《地下室结构图纸》（林同棪提供）
2、计算参数
2.1车辆荷载最大轮载
叉车型号LG120DT
自重 G1=154000N
额定荷载 P1=120000N
假定叉车自重由四轮均担，荷载由前两轮承担。
取前轮轮载： （ ）
前后轮轮距：  1  =0.9  1+  1 /2  1  =123.3  
左右轮轮距： Ly = 2.95m
轮胎接触面尺寸
L
：x
= 1.6m
ax = 0.2m ay = 0.25m
2.2板几何参数
单向板按最不利跨度：
板厚： ， ，
1 = 4.0 
3、楼板集中荷载的等效均布荷载
ℎ0 = 0.18   = 0.005  ℎ = ℎ0 +  = 0.185 
（1）求等效宽度b
k
按单向板考虑
集中荷载作用在板的中央，板简支
L1 = 4.0m
bcx = ax +ℎ0 bcx = 0.385m
bcy = ay +ℎ0 bcy = 0.435m
2.2L1 = 8.8m2bcy
b由 1k 于=前后3 轮+间0.7距3∙L1 b1k = 3.21m
Ly < b1k
b1k Ly
求等效 b 均2k布 = 荷 2 载 + 2 b2k = 3.08m
最不利荷载工况简图
查依据（1）
L -L
a  1 x
1 2 a 1.2m
1
M  P a
max 1k 1 M 147.96kNm
max
根据依据（1）
8M
q  max
ek2 b L2
2k 1 q 24.02kPa
ek2
4、-2F 板荷载设计值
 25103N /m3
c ， 78.5103N /m3
s
g  h  s 4.14kPa
0 c 0 s
p 1.3g 1.5q 41.41kPa
0 ek2
5、-2F 层原设计荷载
活荷 p 4kPa
1
恒荷 p 2kPa
2
自重 p 4.5kPa
1总设计值： p  p  p g 10.5kPa
d 1 2 1
结论
p 41.41kPa p 10.5kPa
d
p  p
d ，楼板不能承担叉车所有荷载，需要采取支模。
支模间距计算
7.1立杆材料参数
钢管D48*3.0，Q235
f y 235106Pa f d 215106Pa E 206109Pa
D 48mm t 3mm
1 1
  
A   D2 (D 2t )2
1 4 1 1 1 A 4.241104m2
1
H 1.5m
立杆计算长度 0
 
D4 (D 2t )4
 
x  1 64 1 1  x  1.078107m4
I
  x1
1 A  0.016m
1 1
7.2立杆的承载力计算
 0.65  0.955  0.3
1 2 3
H
  0
y1   94.072
长细比： 1 y1
 f
  y1 y
n  E  1.011
n
1-2if 0.215
1 n n
(
n
) 1


   2



   2
2
42

22   2 3 n n 2 3 n n n 
n otherwise
()0.599
n
 
受压稳定系数：
 n 0.599
N A  f 5.975104N
极限承载力设计值： crd 1 y
7.3立杆间距计算立杆间距：d 0.9m，d 0.9m
s1 s2
 
F d d  p p
1 s1 s2 d
25.03kN
F  N
1 crd ，满足
即沿跨中按0.9m间距设置立杆。