附件一：1000x2750梁模板计算书_2021-2023年优秀施组方案_施工方案_方案14-华侨城深圳湾新玺名苑一期项目—临海超高层主楼悬挑结构超限构件盘扣式模板支撑架专项施工方案_1方案及附件

梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 KL14 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 1000×2750 模板支架高度H(m) 2.9 模板支架横向长度B(m) 10.1 模板支架纵向长度L(m) 19.4 支架外侧模板高度Hm（mm） 36 梁侧楼板厚度(mm) 200 二、荷载设计 面板 0.1 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m 2 ) 面板及小梁 0.3 楼板模板 0.5 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m 3 ) 26 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m 3 ) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m 3 ) 1.1 施工荷载标准值Q1k(kN/m 2 ) 3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物 1 料自重标准值Gjk(kN) 模板支拆环境是否考虑风荷载 是 风荷载参数：省份 广东 基本风压 0.7 2 ω0(kN/m ) 地区 深圳市 A类(近海或湖岸 地面粗糙度 风荷载高度变化系 区) ωk=ω0μzμst=0.21 2.378 风荷载标准值 数μz 模板支架顶部离建 ωk(kN/m 2 ) 筑物地面高度(m) 132.13 单榀模板支架μst 0.126 风荷载体型系数μs 整体模板支架μstw 1.068 ωfk=ω0μzμstw=1.778 支架外侧模板μs 1.3 ωmk=ω0μzμs=2.164 三、模板体系设计 结构重要性系数γ0 1.1 脚手架安全等级 I级 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立杆纵距是否相等 是 梁跨度方向立杆间距la(mm) 600 梁底两侧立杆横向间距lb(mm) 900 最大步距h(mm) 1500 顶层步距h'(mm) 500 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 400 新浇混凝土楼板立杆间距l ' a(mm)、l ' b(mm) 1200、1200 混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 居中 梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm) 450 板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm) 750 板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm) 750 梁底增加立杆根数 2 梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm) 300,600 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300 梁底支撑小梁根数 10 梁底支撑小梁间距 111 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 50 梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 50 荷载系数参数表： 正常使用极限状态 承载能力极限状态 可变荷载调整系数γL 1 0.9 可变荷载的分项系数γQ 1 1.5 永久荷载的分项系数γG 1 1.3 结构重要性系数γ0 1.1 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.4 面板弹性模量E(N/mm 2 ) 10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q ＝γ ×[1.3(G +(G +G )×h) 1 0 1k 2k 3k +1.5×γ ×Q ]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.75)+1.5×0.9×3]×1＝104.877kN/m L 1k q ＝γ ×1.3×[G +(G +G )×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(24+1.5)×2.75]×1＝100.422kN/m 1静 0 1k 2k 3k q ＝γ ×1.5×γ ×Q ×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/m 1活 0 L 1kq ＝[1×(G +(G +G )×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.75)]×1＝70.225kN/m 2 1k 2k 3k 计算简图如下： 1、强度验算 M ＝0.107q L2+0.121q L2＝0.107×100.422×0.1112+0.121×4.455×0.1112＝ max 1静 1活 0.139kN·m σ＝M /W＝0.139×106/37500＝3.715N/mm2≤[f]＝15N/mm2 max 满足要求！ 2、挠度验算 ν ＝0.632q L4/(100EI)=0.632×70.225×111.1114/(100×10000×281250)＝0.024mm≤[ν]＝ max 2 min[L/150，10]＝min[111.111/150，10]＝0.741mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R =R =0.393q L+0.446q L=0.393×100.422×0.111+0.446×4.455×0.111＝4.606kN 1 5 1静 1活 R =R =1.143q L+1.223q L=1.143×100.422×0.111+1.223×4.455×0.111＝13.359kN 2 4 1静 1活 R =0.928q L+1.142q L=0.928×100.422×0.111+1.142×4.455×0.111＝10.92kN 3 1静 1活 标准值(正常使用极限状态) R '=R '=0.393q L=0.393×70.225×0.111＝3.066kN 1 5 2 R '=R '=1.143q L=1.143×70.225×0.111＝8.919kN 2 4 2 R '=0.928q L=0.928×70.225×0.111＝7.241kN 3 2 五、小梁验算小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 48×98 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.78 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 76.832 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350 小梁截面惯性矩I(cm 4 ) 376.477 小梁计算方式 简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q ＝R /b=4.606/1＝4.606kN/m 1左 1 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q ＝ 1中 Max[R ,R ,R ]/b=Max[13.359,10.92,13.359]/1=13.359kN/m 2 3 4 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q ＝R /b=4.606/1＝4.606kN/m 1右 5 小梁自重：q ＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×1/9 =0.032kN/m 2 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q ＝1.1×1.3×0.5×(2.75-0.2)=1.823kN/m 3左 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q ＝1.1×1.3×0.5×(2.75-0.2)=1.823kN/m 3右 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q ＝ 4左 1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(0.75-1/2)/2×1=1.544kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q ＝ 4右 1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(0.75-1/2)/2×1=1.544kN/m 左侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =4.606+0.032+1.823+1.544=8.004kN/m 左 1左 2 3左 4左 中间小梁荷载q = q + q =13.359+0.032=13.391kN/m 中 1中 2 右侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =4.606+0.032+1.823+1.544=8.004kN/m 右 1右 2 3右 4右 小梁最大荷载q=Max[q ,q ,q ]=Max[8.004,13.391,8.004]=13.391kN/m 左 中 右 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q '＝R '/b=3.066/1＝3.066kN/m 1左 1 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q '＝ 1中 Max[R ',R ',R ']/b=Max[8.919,7.241,8.919]/1=8.919kN/m 2 3 4 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q '＝R '/b=3.066/1＝3.066kN/m 1右 5 小梁自重：q '＝1×(0.3-0.1)×1/9 =0.022kN/m 2 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q '＝1×0.5×(2.75-0.2)=1.275kN/m 3左梁右侧模板传递给右边小梁荷载q '＝1×0.5×(2.75-0.2)=1.275kN/m 3右 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q 4 '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.75-1/2)/2×1=0.69kN/m 左 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q 4 '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.75-1/2)/2×1=0.69kN/m 右 左侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q '=3.066+0.022+1.275+0.69=5.054kN/m 左 1左 2 3左 4左 中间小梁荷载q '= q '+ q '=8.919+0.022=8.941kN/m 中 1中 2 右侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q ' =3.066+0.022+1.275+0.69=5.054kN/m 右 1右 2 3右 4右 小梁最大荷载q'=Max[q ',q ',q ']=Max[5.054,8.941,5.054]=8.941kN/m 左 中 右 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 M ＝max[0.125ql 2，0.5ql 2]＝max[0.125×13.391×0.62，0.5×13.391×0.32]＝ max 1 2 0.603kN·m σ=M /W=0.603×106/76832=7.843N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 max满足要求！ 2、抗剪验算 V ＝max[0.5ql ，ql ]＝max[0.5×13.391×0.6，13.391×0.3]＝4.017kN max 1 2 τ =3V /(2bh )=3×4.017×1000/(2×48×98)＝1.281N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 max max 0 满足要求！ 3、挠度验算 ν ＝5q'l 4/(384EI)＝5×8.941×6004/(384×9350×376.477×104)＝0.429mm≤[ν]＝ 1 1 min[l /150，10]=min[600/150，10]＝4mm 1 ν ＝q'l 4/(8EI)＝8.941×3004/(8×9350×376.477×104)＝0.257mm≤[ν]＝min[2l /150， 2 2 2 10]=min[600/150，10]＝4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R =max[qL ,0.5qL +qL ]=max[13.391×0.6,0.5×13.391×0.6+13.391×0.3]=8.035kN max 1 1 2 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R =4.802kN,R =8.035kN,R =6.571kN,R =6.571kN,R =6.571kN,R =6.571kN,R =6.571kN,R 1 2 3 4 5 6 7 =6.571kN,R =8.035kN,R =4.802kN 8 9 10 正常使用极限状态 R '=max[q'L ,0.5q'L +q'L ]=max[8.941×0.6,0.5×8.941×0.6+8.941×0.3]=5.365kN max 1 1 2 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R '=3.032kN,R '=5.365kN,R '=4.358kN,R '=4.358kN,R '=4.358kN,R '=4.358kN,R '=4.358k 1 2 3 4 5 6 7 N,R '=4.358kN,R '=5.365kN,R '=3.032kN 8 9 10 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Φ48×3.5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 主梁截面惯性矩I(cm 4 ) 10.78 可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受 集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σ=M /W=0.296×106/4490=65.981N/mm2≤[f]=205N/mm2 max 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN) V ＝7.476kN max τ =2V /A=2×7.476×1000/424＝35.266N/mm2≤[τ]=125N/mm2 max max 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) ν ＝0.05mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm max 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R =8.112kN，R =11.419kN，R =11.419kN，R =8.112kN 1 2 3 4 立杆所受主梁支座反力依次为P =8.112/0.6=13.519kN，P =11.419/0.6=19.032kN， 1 2 P =11.419/0.6=19.032kN，P =8.112/0.6=13.519kN 3 4 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力设计值[N](kN) 30 可调托座最大受力N＝max[P ，P ，P ，P ]＝19.032kN≤[N]=30kN 1 2 3 4 满足要求！ 八、立杆验算 立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 钢材等级 Q345 立杆截面面积A(mm 2 ) 424 回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.49 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7 抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 1、长细比验算 h =max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×400)=1800mm max λ=h /i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150 max 长细比满足要求！ 查表得：φ＝0.386 2、风荷载计算 M ＝γ ×γ ×φ γ ×M =γ ×γ ×φ γ ×(ζ ×ω ×l ×h2/10)＝ wd 0 L w Q ωk 0 L w Q 2 k a 1.1×0.9×0.6×1.5×(1×0.21×0.6×1.52/10)＝0.025kN·m 3、稳定性计算 P ＝13.519kN，P ＝19.032kN，P ＝19.032kN，P ＝13.519kN 1 2 3 4 N ＝max[P ，P ，P ，P ]+1.1×1.3×0.15×(5.75-2.75)＝max[13.519，19.032，19.032， d 1 2 3 4 13.519]+0.644＝19.676kN f ＝N /(φA)+M /W＝19675.682/(0.386×424)+0.025×106/4490 d d wd ＝125.788N/mm2≤[f]=300N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架 独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=5.75/10.1=0.569≤3 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:q =l' ×ω =1.2×1.778=2.134kN/m： wk a fk 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： F = l' ×H ×ω =1.2×0.036×2.164=0.093kN wk a m mk 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ： ok M =0.5H2q +HF =0.5×5.752×2.134+5.75×0.093=35.809kN.m ok wk wk 参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条： B2l' (g + g )+2ΣG b ≥3γ M a k1 k2 jk j 0 ok g ——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 k1 g ——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 k2 G ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN jk b ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m jB2l' (g + g )+2ΣG b =B2l' [qH/(l' ×l' )+G ] a k1 k2 jk j a a b 1k +2×G ×B/2=10.12×1.2×[0.15×5.75/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×10.1/2=144.626kN.m≥3γ M jk 0 ok =3×1.1×35.809=118.168kN.M 满足要求！