文档内容
高大模板支撑体系专项施工方案
成都万达城会议中心及六星酒店二期开
发建设项目：44#楼会议中心
高大模板支撑体系专项施工方案
中国建筑一局（集团）有限公司
二 O 一九年二月
1高大模板支撑体系专项施工方案
目录
一.工程概况...............................................................3
1.1工程基本情况和各参建方基本情况.....................................3
1.2高大模板工程设计概况...............................................4
1.3梁模板支撑情况如下.................................................8
1.4支撑基地情况.......................................................8
二.编制说明及依据.........................................................8
三．施工计划..............................................................9
3.1施工进度计划.......................................................9
3.2材料与设备计划....................................................10
四． 施工工艺技术........................................................11
4.1高支模选用形式....................................................11
4.2各种材料的性能指标................................................11
4.3主要搭设方法......................................................13
4.4工艺要求..........................................................13
4.5构造要求..........................................................29
4.6支架的拆除........................................................33
五． 施工安全措施........................................................35
5.1组织保障措施......................................................35
5.2技术措施..........................................................35
5.3监测控制措施......................................................37
六． 施工管理人员及作业人员..............................................38
七． 施工质量及验收......................................................39
7.1进场主要材料和设备验收标准........................................39
7.2验收程序、验收人员及内容..........................................40
7.3施工技术与施工工艺质量控制要点和验收指标..........................41
7.4质量通病及预防措施................................................43
八． 应急处置措施........................................................44
8.1制定措施目的......................................................44
8.2高处坠落事故发生原因和预防措施....................................44
8.3浇筑过程中高支模塌坍事故发生原因和预防措施........................46
8.4发生事故后的应急救援措施..........................................47
8.5应急预案路线......................................................52
九． 计算书..............................................................53
1、板模板（扣件式）计算书（区域二、三、六）..........................53
2、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书（区域二﹑三﹑六）............67
3、板模板（扣件式）计算书（区域一﹑四﹑五）.........................82
4、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书（区域一﹑四﹑五）............95
2高大模板支撑体系专项施工方案
一.工程概况
1.1工程基本情况和各参建方基本情况
成都万达城会议中心及六星酒店二期开发
工程名称
建设项目：44#楼会议中心
工程地址 四川省都江堰市玉堂镇
建筑面积为16538.32㎡，其中地上建筑面
建筑规模 积 15589.72㎡，地下建筑面积为 948.60
㎡。
建设单位 成都万达城投资有限公司
北京建筑设计研究院有限公司、四川省川
设计单位
建勘察设计院（地勘设计）
监理单位 四川西南工程项目管理咨询有限责任公司
施工单位 中国建筑一局（集团）有限公司
计划开工日期：2019年1月1日；计划竣
工 期 工日期2020年1月30日。具体开工日期以
开工报告为准
质量目标 合格
本高大模板支撑体系工程共分为六个区域，分别为区域一（15m）、区域二
（9m）、区域三（23.77m）、区域四（8.77m），区域五（19.15m），区域六
（13.15）。区域一高支模所在的楼层为屋面层，模板支架的底标高为-6.1m，顶标高
为8.9m,支撑架的高度为 15米，梁的最大尺寸为 400*1500mm，板的厚度为 160mm和
150mm.区域二高支模所在的楼层为屋面层，模板支架的底标高为-0.1m，顶标高为
8.9m,支撑架的高度为 19 米，梁的最大尺寸为 400*1400mm，板的厚度为 160mm 和
150mm.区域三高支模所在的楼层为架构层，模板支架的底标高为-6.1m，顶标高为
17.67m,支撑架的高度为23.77米，梁的最大尺寸为300*900mm，板的厚度为160mm。
区域四高支模所在的楼层为架构层，模板支架的底标高为 8.9m，顶标高为17.67m,支
撑架的高8.775米，梁的最大尺寸为300*900mm，板的厚度为160mm。区域五高支模所
3高大模板支撑体系专项施工方案
在的楼层为小屋面层，模板支架的底标高为-6.1m，顶标高为13.05m,支撑架的高度为
19.15米，梁的最大尺寸为300*1000mm，板的厚度为120mm﹑150mm和180mm.区域六
高支模所在的楼层为小屋面层，模板支架的底标高为-0.1m，顶标高为13.05m,支撑架
的高度为13.15米，梁的最大尺寸为300*1000mm，板的厚度为120mm和180mm.
区域三挑板梁剖面图 区域四挑板梁剖面图
区域五挑板梁剖面图
4高大模板支撑体系专项施工方案
区域六挑板梁剖面图
1.2高大模板工程设计概况
板尺寸 混凝土
序号 部位 梁最大尺寸（mm） 搭设高度（m） 跨度（m）
（mm） 强度
区域一（宴会厅上
1 400*1500 15 11.4 160 C30
空）
区域二（小宴会厅
2 400*1400 9 9.6 160 C30
及设备房上空）
区域三（宴会厅上
3 300*900 23.77 11.4 无板 C30
空外挑檐）
区域四（大宴会厅
4 300*900 8.77 11.4 无板 C30
上空内挑檐）
区域五（屋顶层外
5 300*1000 19.15 11.4 无板 C30
挑檐）
区域六（屋顶层外
6 300*1000 13.15 11.6 无板 C30
挑檐）
5高大模板支撑体系专项施工方案
6高大模板支撑体系专项施工方案
7高大模板支撑体系专项施工方案
二次架体搭设：
会议中心屋面为挑檐屋面，挑檐宽度最长达2米多，结构主体施工时，我方从一
层基础到屋面沿外墙一周搭设双排外脚手架作为操作架体，后期施工屋面挑檐时，挑
檐下需有支撑架体，所以原来搭设的双排操作脚手架需拆除并重新搭设，改为挑檐支
撑架，另外需从负一层基础到屋面挑檐处再次搭设双排脚手架作为施工操作架。
二次搭设架体位置：
P轴交2-11轴、2轴交E-P轴、1轴交A-E轴、A轴交1-20轴、20轴交A-G轴、G
轴交11-20轴、11轴交G-P轴、E轴交6-20轴、B轴交6-20轴、6轴交B-E轴。
8高大模板支撑体系专项施工方案
架体搭设：主体施工双排脚手架体：立杆横距 850mm、距墙 300mm、立杆纵距
1500mm，步距 1800mm、首层步距 1300mm，扫地杆≤200mm，立杆顶距顶层横杆距离
≤500mm，顶部设1500mm防护架，沿架体横向每四跨四步由底至顶搭设连续剪刀撑，
剪刀撑与地面角度45°~60°，连墙件搭设详见5.2.4连墙件设置，具体搭设参照规
范《JGJ130-2011脚手架施工规范》。
主楼修建过程中外防护架示意图
9高大模板支撑体系专项施工方案
主楼修建过程中外防护架剖面示意图
10高大模板支撑体系专项施工方案
主楼修建过程中外防护架立面示意图
沿会议中心外四周及大宴会厅内四周的挑板均是高支模区域，挑板挑出的长度有
2200、1500、900、800。屋面挑檐施工支撑架、操作架二次搭设：双排操作架搭设规
范同主体施工双排脚手架体，根据专家论证支撑架搭设规范如下：该挑檐 2200mm
宽，挑檐下设 3根立杆，外部再搭设 2根立杆，往室内延伸 3跨进行立杆连结与稳
固，立杆纵横间距 800mm，步距 1500mm，扫地杆≤200mm，立杆顶距顶层横杆距离
≤500，可调托撑漏丝长度≤200mm，沿架体纵横向每四跨四步由底至顶搭设连续剪刀
撑，剪刀撑与地面角度 45°~60°，具体搭设参照规范《JGJ130-2011脚手架施工规
范》。
挑檐施工时，将挑檐下主体施工时搭设的双排外脚手架操作架体拆除并重新搭
设，改为挑檐支撑架，另在挑檐处再次搭设双排脚手架作为施工操作架体。
11高大模板支撑体系专项施工方案
主楼四周高支模外侧防护架示意图
12高大模板支撑体系专项施工方案
大宴会厅四周高支模外侧防护架示意图
13高大模板支撑体系专项施工方案
挑檐处架体搭设剖面图
14高大模板支撑体系专项施工方案
挑檐处架体搭设立面图
待高支模区域的混凝体浇筑支模架拆除完成后，外脚手架距离主楼太远，无法满
足安全要求，故将外脚手架也一起拆除，然后在距主楼边300mm重新搭设双排脚手
架。主楼内侧挑板及大宴会厅外侧挑板从8.9米标高搭设支模架后外侧也要搭设双排
脚手架，待混凝土浇筑、拆模完成后将双排脚手架一并拆除。
15高大模板支撑体系专项施工方案
1.3梁模板支撑情况如下
最大梁尺寸 搭设高度 梁底立杆数 梁两侧立杆间距 立杆纵向间距/步距 小梁根数
（m） 量 （m） （m）
400*1500mm 15 2 1 0.4/1.5 5
400*1400mm 9 2 1 0.4/1.5 5
300*900mm 23.77 2 0.9 0.4/1.5 5
300*9000mm 8.77 2 0.9 0.4/1.5 5
300*1000mm 19.15 2 0.9 0.4/1.5 5
300*1000mm 13.15 2 0.9 0.4/1.5 5
1.4支撑基地情况
本工程高大支撑体系搭设在混凝土地面﹑板面及回填土上。区域一架体搭设在
350mm厚的抗水板面上，区域二架体搭设在160mm厚的现浇楼板上，区域三架体搭
设在350mm厚的抗水板面上，区域四架体搭设在 160mm厚的现浇楼板上，区域五架
体搭设在回填的连砂石，上面混凝土硬化后铺设槽钢，区域六架体搭设在
300mm400mm后的现浇楼板上。架子搭设在地面混凝土浇筑完毕72小时以后再搭设，
地下室支撑架不得拆除。
二、.编制说明及依据
为保证高大模板支撑体系的安全，提高模板安装质量，保证混凝土外观质量和施
工安全，依据《建设工程安全生产管理条例》等相关安全生产法律法规、标准规范，
特编制本方案以指导成都万达城E-2、E-3地块会议中心、酒店及配套商业开发建设项
目高大模板施工顺利进行。方案编制主要包括但不限于以下依据：
序号 名称 编号
1 《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2013
2 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 GB50202-2002
3 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2015
4 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
5 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011
6 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008
7 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-2016
8 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》 GB51210-2016
16高大模板支撑体系专项施工方案
序号 名称 编号
9 《建筑施工临时支撑结构技术规范》 JGJ300-2013
10 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002
11 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
12 《钢结构设计规范》 GB50017-2017
13 《钢管脚手架扣件》 GB/5831-2006
14 成都万达城酒店群E-2、E-3#地块岩土工程勘察报告 四川省川建勘察设计院
成都万达城E-2、E-3地块会议中心、酒店及配套商业开发建
15
设项目最新图纸、相关图纸会审记录
16 《万达集团施工质量管控要点》
17 国家、地方有关建筑法规及本公司质量管理体系文件
《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住房城乡建设
18
部令第37号令）
建质〔2018〕31号《住房城乡建设部关于开展建筑施工安全
19
专项治理行动的通知》
20 《建筑工程预防坍塌事故若干规定》(建设部建质[2003]82
号)
21 成建安监发【[2012]19号】、成建安监发【[2014]29号】
22
施工组织设计
三．施工计划
3.1施工进度计划
高大模板支撑体系施工在地下室顶板完成并在强度到达设计要求后进行，根据施
工组织总进度中的节点要求，高大模板支撑体系施工进度计划如下：
2019年3月1日-2019年5月1日
高支模区域 开始日期 结束日期 备注
区域一、二 2019年03月1日 2019年3月30日 具 体 日
期 以 现
场 实 际
情 况 相
区域三、四 2019年3月31日 2019年4月20日
应调整
区域五、六 2019年4月21日 2019年5月10日
17高大模板支撑体系专项施工方案
区域一﹑二进度计划
区域五﹑六进度计划
区域三﹑四进度计划
3.2材料与设备计划
1、施工机械、施工机具配置计划及保证措施
序号 设备名称 型号规格 数量 备注
18高大模板支撑体系专项施工方案
1 砂轮切割机 Wild-TC2000 4套 穿墙螺杆用
2 手电钻 JHX-50m 20把 模板开孔用
3 木工圆锯 MJ109 4台 多功能锯床
4 电焊机 BX1-315 5台
5 木工平刨 MB206 4台
6 手提锯 国产 1个
7 木工压刨 MBS/4B 4台
8 塔吊 7027 2台
9 汽车吊 20T 2台
10 泵车 60米 2台
11 力矩扳手 SGSX 10把
保证措施：（1）机械设备部门根据施工机具的配置计划和现场施工的具体要求
合理安排机具的进退场时间，现场振动棒，振动机械必须配置一备一用。
（2）确保性能良好、满足施工要求的机械设备和工具按时进场，现场的机械要
得到充分的利用，使用完毕后及时组织退场。
（3）现场配置2名机修工定期对机械设备进行保养。
2、主要周转材料计划及保证措施
序号 名称 单位 规格 数量
1 钢管 M 48.3×3.0 5000
2 扣件 个 十字扣、直角扣、旋转扣 2000
3 U型顶托 个 Φ50×500mm 2000
4 木枋 M³ 40×90木枋、 500
5 胶合板 ㎡ 14×915×1830 200
6 螺杆 个 M12 0.2万
7 矩管 M 40×50×0.3 2000
8 垫板 块 200×50mm 2000
9 安全兜网 张 1.5×5m 2000
19高大模板支撑体系专项施工方案
10 密目网 张 2000目/100㎡ 1000
11 木跳板 块 200×50mm 2000
四．施工工艺技术
4.1高支模选用形式
本工程高支模搭设高度较高高，全部选用扣件式钢管脚手架搭设，。
4.2各种材料的性能指标
抗弯强度 抗剪强度设 截 面 抵 惯性矩
弹 性 模 量
材料规格 自重 设 计 值 计 值 (N/ 抗 （ cm4 备注
(N/mm2)
(N/mm2) mm2) （cm3） ）
不得使用有严重锈
Ф48.3×3.0
39.7kg 205 120 2.06×105 5.26 12.71 蚀、弯曲、压扁及
mm
裂纹的钢管
板材表面应平整光
0.2KN/ 滑；各层板的原材
14mm 15 1.4 6000 / /
m2 含水率不应大于
15%
不得使用有
腐蚀、霉变、虫
40×90mm 5KN/m3 11 1.2 9000 54 243 蛀、折痕、枯节的
木材；方木采用松
木材质
容许最大拉力
M12螺杆 8.9N/m / / / / /
14.33KN
可调托撑螺杆外径不得小于36mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚
可调托撑
度不得小于30mm。支托板厚度不得小于5mm。受压承载力设计值不应小于40KN。
扣件 不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；
1、木模板：采用规格为1830mm×915mm×14mm的覆膜木模板。
2、木枋：木枋截面尺寸采用 40mm×90mm木枋，必须符合施工设计要求且要平
直，抗弯抗剪强度等值必须达到施工及规范要求。材料进场时现场严格控制进场材料
质量，要求厂家提供相关的强度检测报告；同时要检查木枋的截面尺寸，确保木枋的
抗剪强度满足计算要求。
3、钢管：采用型号为 Q235 Φ48.3×3.0 钢管，钢管壁厚不得小于 3.0mm
（0，+0.25）mm。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。
（1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；
（2）钢管表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘
砂应清除干净。
（3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；
20高大模板支撑体系专项施工方案
（4）各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；
（5）构配件防锈漆涂层均匀、牢固。
（6）主要构、配件上的生产厂标识应清晰。
4、扣件：采用可锻铸铁或铸钢制作的扣件，其质量和性能应符合现行国家标准
《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，扣件在螺栓拧紧扭力距40-65N·m时不得发生
破坏。
5、脚手板：采用木制材料制作的脚手板，单块脚手板的质量不宜大于30kg。
6、可调托撑：可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于 6扣，螺杆外径不得小于
36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。可调托撑的螺杆和支托板焊接应牢固，
焊缝高度不得小于6mm，螺母厚度不得小于30mm，外露长度不得大于200mm。
7、拉结螺杆：采用型号为Φ12的通长螺杆，配套螺栓及山型卡。
8、脱模剂：全部采用水性脱模剂。使用注意事项如下：
（1）检查模板是否清理到位（必须对板面进行全面清理，清除板面的油污和锈
蚀），凡不符合要求的模板不准擅自作主刷脱模剂；
（2）检查脱模剂质量是否异常，如有异常应向班组长反映，采取措施，不合格
脱模剂不准使用。
（3）刷脱模剂要专人进行，涂刷要薄而匀，不准漏刷，不准有流淌痕迹，
（4）不得积存脱模剂，脱模剂要随用随领，剩下的要交回集中存放保管，防止
浪费和变质。
（5）涂刷时，要注意周围环境，防止散落在建筑物、机具、和人身衣物上，涂
刷隔离剂时不得污染钢筋及混凝土接茬处；
（6）漏刷脱模剂的模板不得使用，更不能在支模后再刷脱模剂；
（7）涂刷完的模板不能浇水，不得长时间放置，还要防雨刷或落上灰尘，影响
拆模。
9、顶托：设在模板支架立杆顶部的 U型托，其丝杆外径不得小于 36mm，伸出
长度不得超过200mm。
10、矩管：采用型号为Q23540mm×50mm矩管，矩管壁厚不得小于3.0mm.
21高大模板支撑体系专项施工方案
4.3主要搭设方法
1、搭设步骤
根据梁位置放立杆位置线→摆放立杆→安装扫地杆→安装横杆→安装斜杆（同时
与结构柱连接）→安装顶托→放置托梁钢管→放木枋→铺模板。
2、搭设技术参数
高支模搭设主要采用落地式满堂钢管架进行搭设，钢管架长度主要选用 6000mm
长。梁（板）下立杆纵横向间距均详见计算书，步距自扫地杆以上按照1500mm布置。
4.4工艺要求
将轴线梁位放线在地面上→定好水平控制标高→梁竖向支顶安装（含纵横向水平
拉杆及剪刀撑）→架设梁底木枋龙骨于钢管顶托托板上→梁底模板→架设板底木枋龙
骨于钢管顶托托板上→楼板模板安装→梁板钢筋绑扎→梁侧模板安装→混凝土柱施工
→梁板混凝土浇筑→混凝土养护→松下钢管可调顶托→拆除梁、板模板，清理模板→
拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管。
1、区域一、位置搭设高度15m
（1）柱模板：采用钢管为主背楞，次龙骨采用40×50mm矩管，模板采用14mm
的木模板。
（2）梁模板：模板采用14mm的木模板，次龙骨使用40×90mm木方，数量为5
根，呈梁底均匀分布，梁下立杆自由度高度控制在300mm以内。
（3）支撑系统：梁、板底支撑选用满堂扣件式体系，先搭设框架梁底支撑，立
杆沿梁两侧间距间距不大于 1200mm，沿梁中轴线均分，立杆沿梁跨度方向间距
800mm；后搭设框架梁之间（即板底、次梁底）支撑架，纵横间距 800mm，步距
1500mm。纵向设水平横杆，步距1500mm，立杆顶通过U型顶托、水平48×3.0mm钢
管主龙骨支撑上部结构。
（4）梁底宽度，每跟底部增加立杆2根，间距为400mm。
（5）此区域高支模高度较高，宽度较窄，因此此支撑体系必须应与主楼内一层
二层及夹层支撑体系相连接，与非高支模架连成整体。
（6）浇筑顺序沿着长边方向从一边往另一边浇筑，浇筑厚度每层不大于
22高大模板支撑体系专项施工方案
400mm。
高支模区域一平面图
高支模区域一板平面详图
23高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域一板立剖面详图
高支模区域一梁平面详图
24高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域一梁立剖面详图
2、区域二位置搭设高度9m
（1）支撑系统：采用扣件式钢管支架，梁、板底支撑选用满堂扣件式体系，先
搭设框架梁底支撑，立杆沿梁两侧间距不大于 1200mm，沿梁中轴线均分，立杆沿梁
跨度方向间距 800mm；后搭设框架梁之间（即板底、次梁底）支撑架，纵横间距
800mm，步距 1500mm。最上面两步步距为 750mm，立杆顶通过 U 型顶托、水平
48×3.0mm钢管主龙骨支撑上部结构。
（2）梁模板：模板采用14mm的木模板，次龙骨使用40×90mm木方，数量为5
根，呈梁底均匀分布。
（3）梁底底部立杆为2根，间距800mm。
（4）此区域高支模高度较高，宽度较窄，因此此支撑体系必须应与主楼内二层
及夹层支撑体系相连接，与非高支模架连成整体。
（5）浇筑顺序沿着长边方向从一边往另一边浇筑，浇筑厚度每层不大于
400mm。
25高大模板支撑体系专项施工方案
区域二平面布置
图
高支模区域二板平面详图
26高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域二板立剖面详图
高支模区域二梁平面详图
27高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域二梁立面详图
3、区域三位置搭设高度23.77m
(1)支撑系统：采用扣件式钢管支架，梁、板底支撑选用满堂扣件式体系，先搭设
框架梁底支撑，立杆沿梁两侧间距不大于 1200mm，沿梁中轴线均分，立杆沿梁跨度
方向间距 800mm；后搭设框架梁之间（即板底、次梁底）支撑架，纵横间距
800mm，步距1500mm。立杆顶通过U型顶托、水平48×3.0mm钢管主龙骨支撑上部
结构。
（2）梁模板：模板采用14mm的木模板，次龙骨使用40×90mm木方，数量为5
根，呈梁底均匀分布。
（3）梁底底部小梁为5根，间距90mm。
（4）此区域高支模高度较高，宽度较窄，因此此支撑体系必须应与主楼内支撑
体系相连接，与非高支模架连成整体。
（5）浇筑顺序沿着长边方向从一边往另一边浇筑，先浇筑梁和柱，后浇筑板，
28高大模板支撑体系专项施工方案
浇筑厚度每层不大于400mm。
（6）悬挑板内外两侧在设计的基础上分别加宽两排。保证架体的稳定。
（7）此区域高支模高度较高，宽度较窄，因此此支撑体系必须应与主楼内支撑
体系相连接，与非高支模架连成整体，除此之外，还应在主楼梁上每层位置间隔3跨
设置连墙件以及用钢管在柱子上设置抱箍使支撑架与柱子相连。
区域三﹑四平面布置图
29高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域三板平面详图
30高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域三板立面详图
高支模区域三板立剖面详图（20轴交B-E轴）
31高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域三梁平面详图
32高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域三梁立面详图
4、区域四位置搭设高度8.77m
（1）系统：采用扣件式钢管支架，梁、板底支撑选用满堂扣件式体系，先搭设
框架梁底支撑，立杆沿梁两侧间距不大于 1200mm，沿梁中轴线均分，立杆沿梁跨度
方向间距 800mm；后搭设框架梁之间（即板底、次梁底）支撑架，纵横间距
800mm，步距 1500mm。最上面两步步距为 750mm，立杆顶通过 U 型顶托、水平
48×3.0mm钢管主龙骨支撑上部结构。
（2）梁模板：模板采用14mm的木模板，次龙骨使用40×50mm矩管，数量为3
根，呈梁底均匀分布。
（3）梁底底部立杆为2根，间距800mm。
（4）此区域高支模高度较高，宽度较窄，因此此支撑体系必须应与主楼内支撑
体系相连接，与非高支模架连成整体。
（5）浇筑顺序沿着长边方向从一边往另一边浇筑，浇筑厚度每层不大于400mm
（6）悬挑板内外两侧在设计的基础上分别加宽两排。保证架体的稳定。
（7）此区域高支模高度较高，宽度较窄，因此此支撑体系必须应与主楼内支撑
33高大模板支撑体系专项施工方案
体系相连接，与非高支模架连成整体，除此之外，还应在主楼梁上每层位置间隔3跨
设置连墙件以及用钢管在柱子上设置抱箍使支撑架与柱子相连。
高支模区域四板平面详图
34高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域四板立面详图
高支模区域四梁立剖详图（6轴交B-E轴）
35高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域四梁平面详图
高支模区域四梁立面详图
5、区域五、六位置搭设高度（19.15、13.15m）
36高大模板支撑体系专项施工方案
（1）系统：采用扣件式钢管支架，梁、板底支撑选用满堂扣件式体系，先搭设
框架梁底支撑，立杆沿梁两侧间距不大于 1200mm，沿梁中轴线均分，立杆沿梁跨度
方向间距 800mm；后搭设框架梁之间（即板底、次梁底）支撑架，纵横间距
800mm，步距 1500mm。最上面两步步距为 750mm，立杆顶通过 U 型顶托、水平
48×3.0mm钢管主龙骨支撑上部结构。
（2）梁模板：模板采用14mm的木模板，次龙骨使用40×50mm矩管，数量为3
根，呈梁底均匀分布。
（3）梁底底部立杆为2根，间距800mm。
（4）此区域高支模高度较高，宽度较窄，因此此支撑体系必须应与主楼内支撑
体系相连接，与非高支模架连成整体。
（5）浇筑顺序沿着长边方向从一边往另一边浇筑，浇筑厚度每层不大于400mm
（6）悬挑板内外两侧在设计的基础上分别加宽两排。保证架体的稳定。
（7）此区域高支模高度较高，宽度较窄，因此此支撑体系必须应与主楼内支撑
体系相连接，与非高支模架连成整体，除此之外，还应在主楼梁上每层位置间隔3跨
设置连墙件以及用钢管在柱子上设置抱箍使支撑架与柱子相连。
37高大模板支撑体系专项施工方案
区域五六平面图
高支模区域五板立面详图
38高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域五立剖面详图（1-2轴交A-P轴）
高支模区域六立剖面详图（P轴交2-11轴）
39高大模板支撑体系专项施工方案
高支模区域五梁立面详图
高支模区域五梁平面详图
40高大模板支撑体系专项施工方案
40×50矩管次龙骨，间
距250mm
48×3.0mm双钢管主龙骨
间距800mm
扣件式脚手架立杆、
横杆排距不大于
800mm
扣件式脚手架横杆
步距不大于1500mm
200*50mm跳板、
楼板模板支设剖面图
10#槽钢
41高大模板支撑体系专项施工方案
梁侧双A48*3.0钢管背楞
间距450mm
梁侧40×90mm次龙骨，
间距不大于250mm
A12对拉螺栓，布置间
距400mm
梁底A48*3.0钢管背楞
间距800mm
梁底设钢管立柱，梁两侧各设
两根钢管立柱，排距800mm
梁底40×90mm次龙骨，
区域一、二、三、四、
五、六为5根
梁支模示意图
悬挑板支模示意图
42高大模板支撑体系专项施工方案
折板悬挑支模示意图
4.5构造要求
1、水平杆、立杆、剪刀撑均选用φ48.3×3.0mm的钢管，钢管不能选用已经长期
使用发生变形的，锈蚀严重的钢管不得使用；立杆之间必须按步距满设双向水平杆，
确保两方向足够的设计刚度；确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧
力矩都要控制在40-65N.m；
2、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设
置；梁和楼板荷载相差较大时，采用不同的立杆间距，只纵距变而横距不变；
3、在立杆底部必须加200×50mm木跳板块。距离立杆底部200mm 按照纵下横上
加设扫地杆，梁板下立杆顶端均采用双钢管主楞与可调托撑节点，立杆伸出顶层水平
杆至模板支撑点长度不得大于500mm，U型顶托伸出钢管顶部不得大于200mm，U型
顶托螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm。安装时应保证上下同心。
4、钢管立杆纵横向间距详见计算书，步距为1500mm，如下图示意：
43高大模板支撑体系专项施工方案
当层高超过20m时，在最顶部两步水平拉杆中间加设一道水平拉杆，即最上部四
根水平杆间距为750mm，区域三、五顶部两步步距为750mm。
5、立杆接长采用对接扣件连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位
置错开，错开高度不小于500mm。立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻
两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各
接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
支撑架接头示意图
6、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或呈倍数设置；柱边立杆与柱用钢管形
44高大模板支撑体系专项施工方案
成整体连接。
7.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《建筑施工扣件式钢管脚手架安全
技术规范》的要求；
8、立杆支撑于混凝土楼板上。立杆离地面200mm高内沿纵横水平方向须设一道
纵下横上扫地杆。立杆地步垫木方或模板块，立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。
9、当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与
立杆固定。
扫地杆示意图
立杆各层各部的接头必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置：两
根相邻立杆的接头不应设置在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于
500mm；各接头中心节点距主节点不宜大于步距的1/3；模板支架四边与中间每隔四
排立杆应设置一道纵向剪刀撑，每四排立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪刀
撑以保证整体稳定。
10、剪刀撑的施工构造要求
A、在架体外侧周边及内部纵、横向每5跨（且不大于5m），应由底至顶设置连
续竖向剪刀撑，每道剪刀撑的宽度4.5m-6.0m，并优先设置于主梁位置。
B、中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔中心距5m设置，根据本工程的具
45高大模板支撑体系专项施工方案
体情况，本方案要求在主要轴线间的跨内按纵横双向设置剪刀撑。
C、剪刀撑斜杆与水平面的夹角控制在45°~60°间。
D、设置水平剪刀撑，每隔2步设置一道水平剪刀撑可考虑不超过6m设置一道水
平剪刀撑。剪刀撑用扣件与立杆连接，搭接长度≥1m，用3个扣件均分连接，两侧端
头伸出≥100mm，剪刀撑呈45°设置。
E、剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度
应大于1米，端部搭接扣件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件。
F、搭设脚手架的过程中，放置布料杆位置的脚手架必须在顶端和底部设置水平
剪刀撑，并在该部位设置从底到顶连续竖向剪刀撑。
竖向剪刀撑纵横每5跨
布置一道，剪刀撑宽度
为5跨。
11、顶部支撑点的施工构造要求
顶托用钢管顶部支撑距离支撑点高不得超过500mm，插入立杆内的长度不得小于
150mm；顶撑用钢管的顶部支撑距离支撑点高为100mm，顶部支撑点位于顶层横杆时，
应靠近立杆。
12、梁板支撑体系净距大于4m时，按2‰起拱。
13、为增强模板支撑体系的整体稳定性，支撑架与周边已浇筑的竖向构件采用钢
管抱箍、拉结顶紧、抱柱、与非高支模区域拉结、在非高支模区域梁处预埋短钢管等
刚性连接。连墙件水平间距不得大于8m，竖向间距不得大于3m。
14、每层顶板和梁施工前画出排版图，明确立杆点位，明确楼板和龙骨位置，并
46高大模板支撑体系专项施工方案
保证梁底、板底上、下层立杆位置一一对应。确保高大模板支撑体系下侧至少有一道
有效支撑。
上下立杆位置一
一对应
15、高支模区域五的飘板架体基础为回填土，回填土料采用场地内砂卵石，压实
系数≥0.94。回填完成后，然后在上面浇筑一层10公分厚的混凝土，架体底部加设槽
钢，防止架体搭设后不均匀沉降。
4.6支架的拆除
1、原则：先非承重模板，然承重模板；先侧板，后底板。遵循行支后拆，先拆
非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。
侧模：其混凝土强度应达到其表面及棱角不致因拆模而受损坏时，方可拆除；底
模及其支架：梁、板和墙的侧模板，其拆除时只要强度能保证其表面、棱角不因拆模
而受损坏即可拆除。但对于墙体大模板，在常温下则要求强度达到100%时方可拆除。
2、高大模板架体下部楼层架体应保留两层架体不拆除。
3、梁、板过早拆模造成的质量隐患
若混凝土梁、板过早拆模，易引起下列问题：
①混凝土强度过低，不能承受自重及施工荷载，因混凝土抗拉强度低，易在受拉
47高大模板支撑体系专项施工方案
区出现裂缝，甚至受压区破坏，造成安全事故，这将是很危险的。
②将会加大混凝土的徐变量。混凝土长期受有外力，其变形具有随着时问的延续
而不断增加的特性，即混凝土的“徐变”。而且这种变形是塑性变形，即变形是不可
恢复的，尤其在混凝土的早期强度阶段，徐变量很大，以梁、板为例，过早拆模后，
在自重及施工荷载的作用下，混凝土受压区徐变量增加，将导致较大的结构变形（挠
度值增加）有时可增至理论变形的2～3倍，这在结构上是不能允许的。
③由于混凝土强度低，在拆模过程中易产生混凝土缺棱掉角或局部坍塌现象，削
弱构件断面，影响承载能力和外观质量。
④混凝土与钢筋共同工作能力差，在构件自重、施工荷载和其他振动作用下，易
引起钢筋在混凝土内的滑动，从而降低了钢筋的握裹力。
⑤使构件不能克服混凝土与模板表面的粘结力，会造成混凝土表面剥落，常称做
“粘模”现象，严重影响混凝土的外观质量。所以，在不同的施工季节，确定拆模日
期和拆模方法，提供拆模混凝土试块的拆模强度，都是非常重要的，决不可只片面强
调工期紧，工序多而掉以轻心。若确实需提前拆模，可掺用早强外加剂，使用早强水
泥，或只拆侧模，拆模后应做临时支顶和加固，尤其对悬挑构件或敏感性部位的拆模
更应给予高度重视。
3、拆模的注意事项
①拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故；拆模时应尽量不要用力
过猛过急，严禁用大锤和撬棍硬砸硬敲，以免混凝土表面或模板受到损坏；
②拆下的模板及其配件，严禁乱抛乱扔，应有专人接应传递，按指定地点堆放，
并及时清理、维修和刷隔离剂，以备周转使用；
③在拆模过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题时，应停止拆除，经
过处理后，才可继续拆除。对已拆除模板及其支撑的结构，在混凝土达到设计的混凝
土强度等级后，才能承受全部使用荷载。
五．施工安全措施
5.1组织保障措施
安全保证体系
48高大模板支撑体系专项施工方案
思想教育保证 组 织 保 证 工 作 保 证 制 度 保 证 经 济 保 证
项目安全领导 国家安全法
思想教育保证 开工前检查 包保责任制
小组 律保证
各项安全生
施工技术安全 施
安全质量部 产标准、规 经济保证
规则教育 工
程
过
程
检 十二项安全生产制度
查 安全生产责任制
安 安 生 项目部安全领 班前安全讲话制
全 全 产 导小组 周一安全活动制
生 为 必 收 安全设计制
产 了 须 尾 安全标准工地建筑制
第 生 安 过 安全教育制
一 产 全 程 安全技术交底制
班组、工种安 检 安全交接班制
全检查 查 安全操作挂牌制
安全生产检查制
安全事故报告制
安全生产奖惩制
安全生产目标
5.2技术措施
1、《高大模板安全专项施工方案》作为高支模系统施工和安全生产的技术指导
性文件，方案必须经项目组织有关人员进行充分论证后报业主和监理审批后才能执行，
项目施工中必须严格遵守方案中的技术要求和安全管理要求。
2、必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格
的钢杆、配件。系统的施工时，现场必须有安全员监督，施工范围外围设置黄色警告
栏杆和悬挂安全警示牌，并派专人看守，严禁非操作人员入内，无关人员不得随意在
施工现场架体内穿行。
3、高支模施工派专门安全责任人，脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准
《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗
人员应定期体检，合格后方可持证上岗。模板和顶架安装须按施工设计要求不得任意
变动。施工时要戴安全帽、安全带等配套安全用具。
4、严格执行施工安全技术交底制度：施工前，主管工长、安全员对施工班组进
行书面安全技术交底，进行专项安全教育，保证施工技术要求和安全生产要求能得到
49高大模板支撑体系专项施工方案
贯彻实施。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。
5、使用的木枋必须具有较大的刚度，表面平直。模板支撑不得使用腐朽、扭裂
的材料。顶撑、立杆要垂直，底端平整坚实，并加垫模板。木楔要钉牢，并用横顺拉
杆和剪刀撑拉牢。
6、支、拆模板应按工序进行，模板装拆堆放不要堆得太高并采取防倾倒措施。
施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支模上下。严格按要求架设剪刀撑，模板没
固定前，不得进行下道工序。
7、在脚手架使用期间，严禁拆除任何杆件。支模系统必须经过安全和技术验收
后才能进行下步施工：验收由项目技术负责人组织，项目安全主任、施工工长、施工
班组长参加，验收包括对方案的评审和现场系统的安全检查评定，验收必须有书面的
记录，有技术和安全主管的签字；
8、不得在架体基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管
部门批准。
9、在架体上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。不得将泵送混
凝土的输送管等固定在脚手架上，严禁脚手架上悬挂起重设备。
10、支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。使用
过程中必须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如
停工一段时间重新开工时必须全面检查，检查合格后才可使用。
11、区域一、二、三、四、五、六位置的高支模，每层在相应的位置设置水平大
眼兜网，防止高处物体的坠落。水平大眼兜网应沿建筑物周圈交圈封闭，建筑物大角
处另设平网与两侧平网固定。兜网用绑绳与架管绑扎牢靠，绑扎点间距小于等于
200mm。边梁挑板边搭设外防护架，楼层洞口搭设周边栏杆防护或用木板封闭。
5.3监测控制措施
1、监测方案
1.1、高支模区域一、二、三、四、六的架体搭设均在混凝土板面上，无需添加沉
降观测。
1.2、高支模区域五搭设在基础回填土上方，搭设支模架时需将回填土夯实，用混
50
架体剪刀撑高大模板支撑体系专项施工方案
凝土硬化10cm厚距离墙边4米，外防护架基层一起混凝土硬化。在上面放置槽钢，
槽钢凹面向上，平面接触地面，与地面有最大的接触面，使架体成为一个整体，有效
的防止不均匀沉降。
2、施工过程控制
2.1、顶架、模板搭设过程中，采用全站仪对立杆垂直度偏差进行跟踪监测，发现
偏差较大的立即进行纠正，架子搭设完成后，必须严格按规定组织验收，并完善签字
确认后方可进行钢筋安装。
2.2、钢筋安装前在梁底设置监测点，钢筋安装至下放梁底过程中，派专人进行监
测，监测频率为每4个小时一次。
2.3、由施工现场专职安全员、测量员对施工过程模板及其顶架安全进行监控。监
51高大模板支撑体系专项施工方案
控内容为：
2.3.1 模板及顶架变形情况
2.3.2 钢筋安装及砼浇筑过程中堆高情况
2.3.3 施工荷载情况
2.4、在混凝土施工过程中，派专门的管理人员与木工、钢筋工、电工进行跟班。
2.5、在梁板砼浇筑施工监测的过程中，立杆变形的报警值定位5mm，模板沉降
量不大于10mm（GB50017-2003），监测频率为每30分钟一次，但当安装监测点梁
筋和浇筑监测点梁混凝土 时，必须全程进行监测。变形量接近警戒值时，应立即疏
散人员，采取应急措施，并组织相关人员研究处理 对支撑系统进行加固。
六．施工管理人员及作业人员
项目经理部下设“十部一办”（计划部、技术部、安全部、质量部、工程部、机
电部、物资部、商务部、招采部、设计部、综合办等各职能部门，共计 46人），具
体工程项目部的组织网络如下：
52高大模板支撑体系专项施工方案
主要劳动力计划表
工 进场时间 进场时间
人 数 工 种 人 数
种
钢筋 2019年1月1日 2019年1月1日
25 木工 20
工
架子 2019年1月1日 2019年1月1日
15 杂工 10
工
砼工 20 2019年1月10日 水电工 10 2019年1月1日
信号 2019年1月1日 2019年1月1日
4 其他 20
工
保证措施：选择与本公司达成施工意向的并长期与公司合作、有丰富施工经验和雄
厚技术实力的劳务公司中选择 1家实力较强的劳务进场组织施工，并另选 1家作为劳
动力应急储备，公司在与劳务队伍签订合同时，将对劳动力素质、劳动力数量的保障
做出明确的约定，同时选择有经验有水平的劳务队伍管理人员进行现场劳务管理。架
子工属于特种作业，必须持证上岗。
七．施工质量及验收
7.1进场主要材料和设备验收标准
材料的进场必须有材料员和质检员的共同签字才可进入现场。质检人员从进场材
料中抽取样本对所进材料进行检测，拒绝接收满足不了施工质量要求的材料。
1、提前签订商品混凝土供货合同，混凝土供应由物资部提供具体供应时间、强
53高大模板支撑体系专项施工方案
度等级、混凝土方量等的供货单，特殊要求如抗渗、防冻剂、入模温度、坍落度、水
灰比、水泥及预防混凝土碱集料反应所需提供的资料等。
2、在每次浇筑混凝土之前搅拌站必须提供开盘鉴定。
3、机电部门根据施工机具、设备验收标准，严格管控，确保机具、设备性能良
好、满足施工要求。每周对现场所有机械设备进行检查，对现场机械设备实行挂牌制
度，确保机械设备完好。
4、以下材料定为宜退场材料：
木枋：边角料、有虫纹而且缺陷较多、弯曲变形、损伤较严重、未经加工的木枋
厚度差值超过±4㎜、经过刨制后的木枋厚度差值超过±2㎜；
模板：四角不平、损伤较严重、暴皮、掉漆、厚度差值超过±2㎜；
钢管：弯曲变形、有缺陷、锈蚀、端口不平的钢管；
扣件：有裂纹、丝帽松口。
5、安全部门根据施工机具、设备验收标准，严格管控，确保机具、设备性能良
好、满足施工要求。
6、安全部每周对现场所有机械设备进行检查，对现场机械设备实行挂牌制度，
确保机械设备完好。
7.2验收程序、验收人员及内容
高支模在安装前核查钢管及采用的各种配件性能是否满足国家规范要求，不合格
杆件不得应用于工程。高支模搭设完成后，由项目负责人主持工序交接验收，支撑系
统未按技术方案要求完工前，不得进行模板安装，模板按作业流程要求全部或分部安
装完毕后，经项目组织验收后，确认支模的刚度、整体稳定性和几何尺寸符合技术方
案及技术规程的要求并填写验收表格后，才能进行钢筋绑扎施工。
参加验收人员：
1、总承包单位和分包单位技术负责人或授权委派的专业技术人员、项目负责人、项
目技术负责人、专项施工方案编制人员、项目专职安全员及相关人员；
2、总监理工程师、专业监理工程师；
验收内容：会议中心高大模板支撑体系
①检查支撑架立杆横距、纵距、步距、位置是否按审批合格后方案实施。立杆的
54高大模板支撑体系专项施工方案
垂直偏差，横杆的水平偏差是否小于规范要求。
②支撑架的水平、垂直方向的剪刀撑以及扫地杆设置必须符合规范及方案要求，
检查横杆、立杆的连接扣件是否牢固可靠、符合规范要求。
③钢管脚手架验收应按高支模规定和施工方案要求及施工安全规范进行检查，填
写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字，自检合格。
3、高大模板支撑系统在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员包括施工单
位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工
程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入
后续工序的施工。
高支模工程施工验收流程
7.3施工技术与施工工艺质量控制要点和验收指标
7.3.1 模板加工质量标准
模板制作，应保证规格尺寸准确，棱角平直光洁，面层平整，拼缝严密。新制作
的模板，应进行检查验收和试组装，并按规格、类型编号标识。模板加工尺寸精度要
55高大模板支撑体系专项施工方案
求如下：
模板加工尺寸精度要求及检测方式
项 允 许 偏 差
项目 检验方法
次 （mm）
1 表面平整度 2 用2米靠尺和塞尺检查
2 对角线 2 钢卷尺
3 截面尺寸 -1，0 用尺量
4 模板扭翘 2 拉线、尺量
5 相邻两板高低差 1 2米靠尺和塞尺检查
6 板缝 满焊砂轮打磨或用铁腻子
7 角模 -1º 角尺
7.3.2模板拼装质量施工质量控制要点和验收指标
模板安装应确保模板的刚度、强度和稳定性，位置线、轴线、标高、垂直度、结
构构件尺寸及门、窗、孔洞位置等应符合相关标准的要求。
1、模板及其支架具有足够的强度、刚度和稳定性, 不致发生不允许的下沉和变
形；其支架的支承部分必须有足够的支承面积。以满堂红等架子做支撑加固的模板，
其必须采取稳定措施。检验方法为对照模板设计，现场观察或尺量检查。
2、模板安装时，拼缝应严密平整，不漏浆，不错台。木模板的板缝宜采取硬拼
不宜贴胶条，宽度应不大于2mm。
检查数量：梁、墙和板抽查20%。检验方法：观察和用楔形塞尺检查
3、地下室导墙和楼梯上下层间、外墙上下层间等接茬处的模板，应做到平整、
垂直、严密、牢固，不跑模，不涨模，不变形。
4、梁柱节点、主次梁节点、板墙与顶板交角和楼梯等模板，应确保尺寸准确，
棱角顺直，接缝平整。
5、预埋件、螺栓、水管、电线管、箱盒的埋设，应位置尺寸准确，固定牢靠。
6、模板安装允许偏差及检查方法
7、模板安装质量标准
现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
项目 允许偏差（mm） 检验方法
56高大模板支撑体系专项施工方案
轴线位置 5 钢尺检查
底模上表面标高 ±5 水准仪或拉线、钢尺检查
基础 ±10 钢尺检查
截面内部尺寸
柱 、 墙 、
＋4，－5 钢尺检查
梁
不大于5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查
层高垂直度
大于5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差 2 钢尺检查
表面平整度 5 2m靠尺和塞尺检查
注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
预埋件和预留孔洞的允许偏差
项目 允许偏差（mm）
预埋钢板中心线位置 3
预埋管、预留孔中心线位
3
置
中心线位置 5
插筋
外露长度 ＋10，0
中心线位置 2
预埋螺栓
外露长度 ＋10，0
中心线位置 10
预留洞
尺寸 ＋10，0
注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
7.4质量通病及预防措施
1、模板漏浆
（1）现象：模板的拼缝缝隙大于3mm，有的模板上的孔洞没有修补好，导致混凝
土浇注时漏浆，出现浇好的混凝土构件露石、蜂窝、露砂等缺陷。
（2）处理措施：模板在使用前要进行检查与整修，合格后方可使用。模板必须
处理好板缝，一般可用企口缝或高低缝。当模板安装好后，要全面检查一遍，对大于
3mm的缝隙要嵌补或贴补密实平整，用双面胶贴补平板模板的缝隙，用薄铁皮粘贴补
牢钢模板的孔洞。
2、梁身不顺直
（1）现象：用料偏小，夹挡、小撑挡、支承等间距过大，导致梁身不平直，梁
57高大模板支撑体系专项施工方案
底不平、挠曲、梁侧面鼓出、梁上口尺寸偏大。
（2）处理措施：梁模板宜采用侧包底的支模法，侧模背面应加钉竖向、水平向
及斜向支撑，以满足承受浇筑混凝土的侧压力要求。梁跨度在 4m 及大于4m 时应起
拱，如设计无规定时，起拱高度为全跨长度的2/1000。
梁模板应通过设计确定龙骨、支撑的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度
及刚度，防止浇筑混凝土时模板变形，梁模板上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。
3、柱模偏斜
（1）现象：一排柱子不在同一轴线上，且扭曲，柱截面尺寸不准、混凝土保护
层过大。
（2）处理措施：全面检查已立柱模的垂直度，拦线检查成排柱的位置和找方。
如因钢筋偏位影响模板的就位，须先纠正钢筋，确保模板位置正确。成排柱子支模前
应先在底面弹出通线，将柱子位置兜方找中，校正柱子的位置。
支模前按图弹位置线，校正钢筋位置，支模前柱子内设定位钢筋，保证底部位置
准确，标高标准，注意留清扫口，以便清洗扫刷柱内垃极。。根据柱子截面尺寸及高
度，设计好柱箍尺寸及间距，柱四角做好支撑及拉杆。
4、板中部下挠预防措施
（1）现象：楼板中间位置不满足净高要求，与梁板交界位置的净高极差超过
2cm。
（2）模板支撑的底部应支在坚实地面上，垫通长脚手板，防止支撑下沉，顶板
模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。
5、墙柱烂根烂角预防措施
（1）现象：墙柱根部以及阴阳角位置模板拼缝不严密，混凝土浆外露，导致混
凝土成型以后石子外露，混凝土面层不光滑，柱脚蜂窝麻面现象严重。
（2）措施：传统做法为在墙柱模支设后用砂浆或其他材料填堵，漏浆烂根现象
仍无法全部根除，反而有时会造成夹渣现象。墙、柱根部采用抹砂浆台和加设海绵条
的办法。在浇筑顶板混凝土时在墙、柱根部支设模板处分别用 4m刮杠刮平，并控制
墙体两侧及柱四角标高，标高偏差控制2mm以内，并用铁抹子找平，支模时加设海绵
58高大模板支撑体系专项施工方案
条的办法可取得较理想的效果。
八．应急处置措施
8.1制定措施目的
由于层高较高，梁的集中线荷载大，高支模施工中易发生人员高处坠落事故，在
砼浇筑过程中易发生高支模塌坍事故，为避免事故的发生，首先要做好预防，在事故
发生后，须即时组织抢救，并对事后进行正当处理。
8.2高处坠落事故发生原因和预防措施
（1）发生原因
1）施工人员在搭设排架和铺设梁、板模板时未系挂安全带，引起坠落事故；
2）操作人员安全意识不强，不能做到安全三宝的正常使用，引起坠落事故；
3）搭设排架的钢管、扣件、脚手板等材料不满足规范要求，出现裂纹、锈蚀、
糜烂等问题，引起坠落事故；
4）高支模搭设施工时，未设置简易上下楼梯，施工人员上下作业时无可靠安全
措施保障，引起坠落事故；
5）在临时施工洞口处未设置临边防护栏杆，引起坠落事故。
（2）预防措施
1）对班组进行安全交底，使职工保持高度警惕，认清坠落风险。
作业前对作业条件作仔细检查，包括临时上下楼梯、活动空间、脚手架的情况等。
2）高支模高度大于6m时，从板底向下一步架平面，应设置防物体打击的防护隔
离层。
3）遵守安全操作规程和公司、项目部的安全管理制度，做好安全防护工作。
4）采用有效合格的个人安全防护用品：
①凡进入施工区的人员，作业人员必须戴好安全帽。
②从事无法采取可靠防护措施的高处作业人员必须使用安全带。安全带必须栓在
牢固的地方不得栓在带有剪切性的物体上。
③高处作业人员衣着要灵便，禁止赤脚、穿拖鞋、高跟鞋及易滑的鞋从事高处作
业。
④高处作业人员使用的工具，应随手放入工具袋。
59高大模板支撑体系专项施工方案
（3）监测措施
梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，
必须随时监测。本方案采取如下监测措施：
1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，
所有安全检查记录必须形成书面材料。
2）日常检查、巡查重点部位：
①杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。
②地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。
③连接扣件是否松动。特别加强扣件的施工质量检查。
④架体是否不均匀的沉降、垂直度。
⑤施工过程中是否有超载的现象。
⑥安全防护措施是否符合规范要求。
⑦脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
⑧脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
⑨安排现场管理人员对支撑体系进行保护，无关人员不得随意进出施工区域。
3）高大支模须建立沉降观测控制网，定期（每1天进行观测一次）观察沉降情
况。观测点沿轴线方向设置，间距30m，控制观测点设在梁底钢管上，各观测点形成
观测网。钢管脚手架搭设完成和浇筑砼前后必须进行观测。对观测资料进行对比，作
为判断支架、梁底模板是否下沉的依据。
4）梁板砼浇筑完成后、砼初凝之前，应及时跟踪观测，如有较大的沉降，可用
千斤顶系统配合可调支座和可调顶托进行回顶，同时在架子下沉部位，局部加钢管支
撑，在扫地杆下加木楔，防止支撑系统进一步下沉，控制变形在最小程度。
8.3浇筑过程中高支模塌坍事故发生原因和预防措施
1、发生原因：
（1）高支模满堂脚手排架搭设时，立杆的间距、水平杆的步距、剪刀撑、扫地
杆的设置等，未按专项施工方案要求搭设，导致满堂脚手架整体失稳引起塌坍；
（2）高支模满堂脚手架搭设时，操作工人对扣件螺丝的紧固力未进行认真检查，
在混凝土浇筑时，排架受力后，局部排架钢管扣件发生滑移，引起整体排架失稳，发
60高大模板支撑体系专项施工方案
生塌坍事故；
（3）混凝土浇筑时，混凝土工对模板单位面积内的堆载控制不严，在局部板面
堆积过量混凝土，致使该部位板底排架支撑受力过大，引起塌坍事故的发生。
2、预防措施
（1）项目安全部、施工员、质检员、安全员要对搭设的满堂脚手排架进行跟踪
检查，对立杆的间距、水平杆的步距等严格按专项施工方案要求进行搭设，不得随意
改变设计尺寸。
（2）对满堂脚手架钢管进行检查，发现锈蚀的、壁厚偏薄的严禁使用。
（3）满堂脚手钢管排架立杆的连接须采用对接形式，避免采用搭接形式，接头
率不大于50%，并保证接头错开一个步距以上。
（4）对连接钢管的扣件，必须对螺丝进行逐个检查，保证螺丝紧固。
（5）混凝土浇筑时，安排专人进行排架支撑监护，发现局部立杆或水平杆件发
生偏移或滑移时，立即停止上部混凝土浇筑，组织人员进行支撑加固，经项目部组织
验收后，方可继续浇筑砼。
（6）混凝土浇筑时，要严格控制板面堆积混凝土量，控制每平方面砼堆积厚度
不超过300mm。
8.4发生事故后的应急救援措施
1、应急措施
在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、 模板坍塌、 物体打击等重大伤亡事
故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、 模板坍塌、 物体打击触电、
火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警： 119 公安： 110 医疗： 120 交通：
122
2、成立应急救援组织机构
61高大模板支撑体系专项施工方案
3、事故应急救援领导小组
职责 姓名 项目岗位 联系方式 工作内容 备注
负责应急救援工作的启动。
负责事故应急行动期间各单位的
组长 周少双 项目经理 13688325296 运作协调，按照应急预案合理部
署应急策略，保证事故应急救援
工作的顺利完成。
周伟 执行经理 18120195142
负责对事故现场的控制，协
周瑜 安全总监 17602881988
调应急队员的救援工作，识别危
险物质及存在的潜在危险并对事
副 组
故现场进行分析，执行有效的应
长
急操作，保证应急行动队员的个
人安全，并负责事故后的现场清
邵坤 技术总工 18612258837
除工作。保持与组长的联络。
顾亮 技术负责人 18111222623
应积极参与紧急救护工作，
服从指挥人员的指挥与调度，有
汤成 生产经理 18628998205
救护经验的人员要及时赶到事故
现场，参加对伤员的救护，其他
组员
叶祥瑞 工程部经理 18381082127 人员应保持现场的秩序，配合救
护人员工作，并注意保护事故现
李波 施工员 13438757850 场，事后配合调查组对事故进行
调查。
李龙强 施工员 18686112562
62高大模板支撑体系专项施工方案
4、机构职责
1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料
物资等资源的调配。
3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，
尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。
2、制定坠落、塌坍事故应急程序
（1）木工班组进行模板作业和混凝土浇筑时，其主要负责人应坚守施工现场，
并安排专人进行模板看护，即时对松动支撑进行整改加固。
（2）混凝土浇筑时，看护人员在排架外围进行流动监护，不得站在排架内。
（3）浇筑过程中如发生倒塌事故，首先停止倒塌区域及附近的一切施工作业，
所有施工人员清离现场至指定的安全区域集中清点作业班组人数，发现人员被埋，立
即组织力量进行抢救。
（4）发生塌坍事故后，即时通知救援小组领导和相关部门领导，接到事故通知
后，立即组织人员到现场指导抢险。
（5）在塌坍事故现场周边设置警戒区域，防止无关人员误入，造成新的损失。
（6）事故发生后，按四不放过原则进行处理。
（7）即时将事故情况报市质检站、安监站及公司、工程处等部门会商处理方案。
5、救援办法
5.1、高空坠落应急救援方法：
当发生高处坠落事故后， 抢救的重点放在对休克、 骨折和出血上进行处理。
1)发生高处坠落事故， 应马上组织抢救伤者， 首先观察伤者的受伤情况、部位、
伤害性质， 如伤员发生休克， 应先处理休克， 去除伤员身上的用具和口袋中的硬
物。遇呼吸、 心跳停止者， 应立即进行人工呼吸， 胸外心脏挤压。处于休克状态
的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20о，尽快送医院进行抢救
治疗。在搬运和转送过程中， 颈部和躯干不能前屈或扭转， 而应使脊柱伸直， 绝
63高大模板支撑体系专项施工方案
对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。
2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧 面部转向一侧，以防舌
根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有
凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布
等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、
口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除
时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。
4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包
扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截
瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
5)发现伤者手足骨折，不要盲目 搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时
固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节
为原则，可就地取材，用木板、竹片等。
6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。
7)周围血管伤， 压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料， 绷带
加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血
带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过 1h 为宜，做好标记，注明上止血带时
间。
①遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并
注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊
液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。
a．一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9％ Nacl 溶液)冲洗伤口，涂上红汞，
然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。
b．加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎， 来增
强压力而达到止血。
c．止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，
64高大模板支撑体系专项施工方案
上肢出血结扎在上臂以上 1／ 2 处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1／ 3 处
(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔 25-40min
放松一次，每次放松 0.5-1min。
②动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量
减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
5.2、模板、坍塌应急救援方法：
1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队
伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。
2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应
根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。 同时要密切
监测事故周围建筑、道路 地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救
措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。
3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场 并组织人员
建立警戒区域， 不让无关人员进入事故影响范围。
4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目 击者应立即大声呼救，并根据情况可立
即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。
5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施
救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。
6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方
采取一定的防护措施。
7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送
5.3、物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤
肢，应急以后及时送医院治疗。
①止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带
止血法等。
②对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少
65高大模板支撑体系专项施工方案
伤痛。
③对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克
等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液
流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感
染，会危及伤员的生命安全。
④如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院
拯救。
⑤预备应急救援工具如下表：
序号 器材或设备 数量 主要用途
1 支架、钢管 若干 支撑加固
2 模板、木枋 若干 支撑加固
3 担架 2个 用于抢救伤员
4 急救箱 2个 用于抢救伤员
5 手电筒 10个 用于停电时照明求援
6 应急灯 6个 用于停电时照明求援
7 爬梯 2部 用于人员疏散
8 对讲机 10台 联系指挥求援
8.5应急预案路线
序号 目的地 路线 电话
青城山大道-外江大桥-彩虹
线路一 都江堰市中医医院(11) 028-87133597
大道-江安河东路
线路二 玉堂镇公立卫生院（3） 青城山大道-玉府路 /
成都市中西医结合医院 青城山大道-外江大桥-彩虹
线路三 028-87181210
（16） 大道-江安河东路
66高大模板支撑体系专项施工方案
救援路线示意图
九．计算书
区域（二﹑三﹑六）板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 小屋面板 新浇混凝土楼板板厚(mm) 150
模板支架高度H(m) 13.15 模板支架纵向长度L(m) 70.8
模板支架横向长度B(m) 57.3 支架外侧竖向封闭栏杆高度 1500
Hm(mm)
二、荷载设计
面板 0.1
模板及其支架自重标准值
67高大模板支撑体系专项施工方案
面板及小梁 0.3
G1k(kN/m 2 ) 楼板模板 0.5
模板及其支架自重 0.75
混凝土自重标准值G2k(kN/m 3 ) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m 3 ) 1.1
施工荷载标准值Q1k(kN/m 2 ) 2.5
支撑脚手架计算单元上集中堆放的
1
物料自重标准值Gjk(kN)
风荷载参数：
省份 四川
基本风压
0.2
2
ω0(kN/m )
地区 都江堰市
D类(有密集建筑
地面粗糙度
群且房屋较高市区)
风荷载高度变化 ωk=ω0μzμst=0.017
0.51
风荷载标准值 系数μz 模板支架顶部离
2 建筑物地面高度 9
ωk(kN/m )
(m)
单榀模板支架μst 0.167
风荷载体型系数
μs
整体模板支架μstw 2.766 ωfk=ω0μzμstw=0.282
竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.102
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0 1.1 脚手架安全等级 I级
主梁布置方向 平行立杆纵向方 立杆纵向间距la(mm) 700
向
立杆横向间距lb(mm) 700 水平拉杆步距h(mm) 1500
小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 150
主梁最大悬挑长度l2(mm) 100 结构表面的要求 结构表面隐蔽
设计简图如下：
68高大模板支撑体系专项施工方案
模板设计平面图
69高大模板支撑体系专项施工方案
模板设计剖面图 ( 模板支架纵向 )
70高大模板支撑体系专项施工方案
模板设计剖面图 ( 模板支架横向 )
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.4
面板弹性模量E(N/mm 2 ) 10000 面板计算方式 简支梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝
228666.667mm4
承载能力极限状态
q ＝1.1×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4×Q ,1.35(G +(G +G )×h)+1.4×0.
1 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k
7×Q ]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.
1k
7×2.5] ×1=8.952kN/m
71高大模板支撑体系专项施工方案
正常使用极限状态
q＝(γ (G +(G +G )×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m
G 1k 2k 3k
计算简图如下：
1、强度验算
M ＝q l2/8＝8.952×0.32/8＝0.101kN·m
max 1
σ＝M /W＝0.101×106/32666.667＝3.083N/mm2≤[f]＝15N/mm2
max
满足要求！
2、挠度验算
ν ＝5ql4/(384EI)=5×3.865×3004/(384×10000×228666.667)=0.178mm
max
ν＝0.178mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.782
小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 54 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350
小梁截面惯性矩I(cm 4 ) 243 小梁计算方式 二等跨连续梁
q ＝1.1×max[1.2(G + (G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4×0.
1 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k
7×Q ]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.
1k
7×2.5]×0.3=2.765kN/m
因此，q ＝1.1×1.2×(G +(G +G )×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3=1.
1静 1k 2k 3k
61kN/m
q ＝1.1×1.4×Q ×b=1.1×1.4×2.5×0.3＝1.155kN/m
1活 1k
计算简图如下：
72高大模板支撑体系专项施工方案
1、强度验算
M ＝0.125q L2+0.125q L2＝0.125×1.61×0.72+0.125×1.155×0.72＝0.169kN·m
1 1静 1活
M ＝q L 2/2=2.765×0.152/2＝0.031kN·m
2 1 1
M ＝max[M ，M ]＝max[0.169，0.031]＝0.169kN·m
max 1 2
σ=M /W=0.169×106/54000=3.136N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
V ＝0.625q L+0.625q L＝0.625×1.61×0.7+0.625×1.155×0.7＝1.21kN
1 1静 1活
V ＝q L ＝2.765×0.15＝0.415kN
2 1 1
V ＝max[V ，V ]＝max[1.21，0.415]＝1.21kN
max 1 2
τ =3V /(2bh )=3×1.21×1000/(2×40×90)＝0.504N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
max max 0
满足要求！
3、挠度验算
q＝(γ (G +(G +G )×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.22kN/m
G 1k 2k 3k
挠度,跨中ν ＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.22×7004/(100×9350×243×104)＝0.
max
067mm≤[ν]＝L/250＝700/250＝2.8mm；
悬臂端ν ＝ql 4/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×243×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l /250＝
max 1 1
2×150/250＝1.2mm
满足要求！
六、主梁验算
73高大模板支撑体系专项施工方案
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3
主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.25
主梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 主梁截面惯性矩I(cm 4 ) 10.19
主梁计算方式 三等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
q ＝1.1×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4×0.
1 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k
7×Q ]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.
1k
7×2.5]×0.3＝2.844kN/m
q ＝1.1×1.2×(G +(G +G )×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.
1静 1k 2k 3k
689kN/m
q ＝1.1×1.4×Q ×b＝1.1×1.4×2.5×0.3＝1.155kN/m
1活 1k
q ＝(γ (G +(G +G )×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.28kN/m
2 G 1k 2k 3k
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，R ＝1.25q L＝1.25×2.844×0.7＝2.488kN
max 1
按二等跨连续梁按悬臂梁，R ＝(0.375q +0.437q )L +q l ＝(0.375×1.689+0.
1 1静 1活 1 1
437×1.155)×0.7+2.844×0.15＝1.223kN
R＝max[R ，R ]＝2.488kN;
max 1
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R' ＝1.25q L＝1.25×1.28×0.7＝1.12kN
max 2
按二等跨连续梁悬臂梁，R' ＝0.375q L +q l ＝0.375×1.28×0.7+1.28×0.15＝0.
1 2 2 1
528kN
R'＝max[R' ，R' ]＝1.12kN;
max 1
计算简图如下：
74高大模板支撑体系专项施工方案
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
75高大模板支撑体系专项施工方案
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=M /W=0.415×106/4250=97.551N/mm2≤[f]=205N/mm2
max
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
76高大模板支撑体系专项施工方案
τ =2V /A=2×3.792×1000/398＝19.055N/mm2≤[τ]=125N/mm2
max max
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中ν =0.294mm≤[ν]=700/250=2.8mm
max
悬挑段ν ＝0.160mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm
max
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R =4.811kN，R =5.851kN，R =6.566kN，R =2.677kN
1 2 3 4
图二
77高大模板支撑体系专项施工方案
支座反力依次为R =3.672kN，R =6.28kN，R =6.28kN，R =3.672kN
1 2 3 4
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30
按上节计算可知，可调托座受力N＝6.566kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3 立杆钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8
钢材等级 Q235 立杆截面面积A(mm 2 ) 398
立杆截面回转半径i(mm) 16 立杆截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.25
抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
1、长细比验算
l =h=1500mm
0
λ=l /i=1500/16=93.75≤[λ]=210
0
满足要求！
2、立杆稳定性验算
考虑风荷载:
λ=l /i=1500.000/16=93.75
0
查表得，φ =0.641
1
M =γ ×φ γ M =γ ×φ γ (ζ w l h2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.017×0.7×1.52/10)=0.
wd 0 w Q wk 0 w Q 2 k a
002kN·m
N =Max[R ,R ,R ,R ]+1.1×γ ×q×H=Max[4.811,6.28,6.566,3.672]+1.1×1.35×0.
d 1 2 3 4 G
15×13.15=9.495kN
f =N /(φ A)+M /W＝9.495×103/(0.641×398)+0.002×106/4250=37.
d d 1 wd
8N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚
78高大模板支撑体系专项施工方案
手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B=13.15/57.3=0.229≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:q =l ×ω =0.7×0.282=0.197kN/m：
wk a fk
风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：
F = l ×H ×ω =0.7×1.5×0.102=0.107kN
wk a m mk
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ：
ok
M =0.5H2q +HF =0.5×13.152×0.197+13.15×0.107=18.476kN.m
ok wk wk
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l (g + g )+2ΣG b ≥3γ M
a k1 k2 jk j 0 ok
g ——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
k1
g ——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
k2
G ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
jk
b ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
j
B2l (g + g )+2ΣG b =B2l [qH/(l ×l )+G ]+2×G ×B/2=57.32×0.7×[0.15×13.15/(0.
a k1 k2 jk j a a b 1k jk
7×0.7)+0.5]+2×1×57.3/2=10458.294kN.m≥3γ M =3×1.1×18.476=60.97kN.M
0 ok
满足要求！
79高大模板支撑体系专项施工方案
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 300 混凝土强度等级 C35
混凝土的龄期(天) 7 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm 2 ) 9.686
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm 2 ) 0.911 立杆垫板长a(mm) 200
立杆垫板宽b(mm) 200
F =N=9.495kN
1
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部荷载设计值或集中反力设计值
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm
βh
时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft 混凝土轴心抗拉强度设计值
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均
σpc,m 值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处
um
板垂直截面的最不利周长。
h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
η=min(η1,η2)
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs
βs 不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取
as
as=30：对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其
取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：β =1，f=0.911N/mm2，η=1，h =h-20=280mm，
h t 0
u =2[(a+h )+(b+h )]=1920mm
m 0 0
F=(0.7β f+0.25σ )ηu h =(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1920×280/1000=342.
h t pc，m m 0
828kN≥F =9.495kN
1
80高大模板支撑体系专项施工方案
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
Fl≤1.35βcβlfcAln βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl 混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln 混凝土局部受压净面积
Al 混凝土局部受压面积
1/2
βl=(Ab/Al)
Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：f =9.686N/mm2，β =1，
c c
β=(A /A)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，
l b l
A =ab=40000mm2
ln
F=1.35β βf A =1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F =9.495kN
c l c ln 1
满足要求！
区域（二﹑三﹑六）梁模板（扣件式，梁板立柱
共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
81高大模板支撑体系专项施工方案
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 KL8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×1000
模板支架高度H(m) 13.15 模板支架横向长度B(m) 57.3
模板支架纵向长度L(m) 70.8 支架外侧模板高度Hm（mm） 1500
梁侧楼板厚度(mm) 150
二、荷载设计
面板 0.1
面板及小梁 0.3
模板及其支架自重标准值
2
G1k(kN/m )
楼板模板 0.5
模板及其支架 0.75
新浇筑混凝土自重标准值
24
3
G2k(kN/m )
混凝土梁钢筋自重标准值 混凝土板钢筋自重标准值
1.5 1.1
3 3
G3k(kN/m ) G3k(kN/m )
施工荷载标准值Q1k(kN/m 2 ) 3
支撑脚手架计算单元上集中堆放的
1
物料自重标准值Gjk(kN)
模板支拆环境是否考虑风荷载 是
风荷载参数：
省份 四川
基本风压
0.2
2
ω0(kN/m )
地区 都江堰市
C类(有密集建筑
地面粗糙度
风荷载标准值 群市区)
ωk(kN/m
2
)
风荷载高度变化
0.796
ωk=ω0μzμst=0.027
系数μz 模板支架顶部离
建筑物地面高度 24
(m)
风荷载体型系数 单榀模板支架μst 0.167
82高大模板支撑体系专项施工方案
整体模板支架μstw 2.766
ωfk=ω0μzμstw=0.4
4
μs
支架外侧模板μs 1.3
ωmk=ω0μzμs=0.20
7
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0 1.1
脚手架安全等级 I级
新浇混凝土梁支撑方式 梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆间距la(mm) 700
梁两侧立杆横向间距lb(mm) 1000
步距h(mm) 1500
新浇混凝土楼板立杆间距l ' a(mm)、l ' b(mm) 700、700
混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 居中
梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 500
梁底增加立杆根数 2
梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 333,667
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300
梁底支撑小梁根数 5
梁底支撑小梁间距 75
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0
结构表面的要求 结构表面隐蔽
设计简图如下：
83高大模板支撑体系专项施工方案
平面图
84高大模板支撑体系专项施工方案
立面图
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.5
面板弹性模量E(N/mm 2 ) 5400
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝
228666.667mm4
q ＝γ ×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4ψ Q ]×b=1.
1 0 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k c 1k
1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×3]×1＝41.25kN/m
q ＝γ ×1.35×[G +(G +G )×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝38.016kN/m
1静 0 1k 2k 3k
q ＝γ ×1.4×0.7×Q ×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m
1活 0 1k
85高大模板支撑体系专项施工方案
q ＝[1×(G +(G +G )×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m
2 1k 2k 3k
计算简图如下：
1、强度验算
M ＝0.107q L2+0.121q L2＝0.107×38.016×0.0752+0.121×3.234×0.0752＝0.
max 1静 1活
025kN·m
σ＝M /W＝0.025×106/32666.667＝0.768N/mm2≤[f]＝15N/mm2
max
满足要求！
2、挠度验算
ν ＝0.632q L4/(100EI)=0.632×25.6×754/(100×5400×228666.667)＝0.004mm≤[ν]＝
max 2
L/250＝75/250＝0.3mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R =R =0.393q L+0.446q L=0.393×38.016×0.075+0.446×3.234×0.075＝1.229kN
1 5 1静 1活
R =R =1.143q L+1.223q L=1.143×38.016×0.075+1.223×3.234×0.075＝3.556kN
2 4 1静 1活
R =0.928q L+1.142q L=0.928×38.016×0.075+1.142×3.234×0.075＝2.923kN
3 1静 1活
标准值(正常使用极限状态)
R '=R '=0.393q L=0.393×25.6×0.075＝0.755kN
1 5 2
R '=R '=1.143q L=1.143×25.6×0.075＝2.195kN
2 4 2
R '=0.928q L=0.928×25.6×0.075＝1.782kN
3 2
五、小梁验算
86高大模板支撑体系专项施工方案
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.232
小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 54 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 7040
小梁截面惯性矩I(cm 4 ) 243 小梁计算方式 简支梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q ＝R /b=1.229/1＝1.229kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q ＝Max[R ,R ,R ]/b = Max[3.556,2.923,
1中 2 3 4
3.556]/1= 3.556kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q ＝R /b=1.229/1＝1.229kN/m
1右 5
小梁自重：q ＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.022kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×1=0.743kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(1-0.15)=0.631kN/m
3右
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3，
4右
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×3]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.794kN/m
左侧小梁荷载q ＝q +q +q =1.229+0.022+0.743=1.993kN/m
左 1左 2 3左
中间小梁荷载q = q + q =3.556+0.022=3.578kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =1.229+0.022+0.631+1.794=3.676kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q=Max[q ,q ,q ]=Max[1.993,3.578,3.676]=3.676kN/m
左 中 右
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q '＝R '/b=0.755/1＝0.755kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q '＝Max[R ',R ',R ']/b = Max[2.195,1.
1中 2 3 4
782,2.195]/1= 2.195kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q '＝R '/b=0.755/1＝0.755kN/m
1右 5
小梁自重：q '＝1×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.015kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q '＝1×0.5×1=0.5kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q '＝1×0.5×(1-0.15)=0.425kN/m
3右
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((1-0.5)-0.
4右
87高大模板支撑体系专项施工方案
3/2)/2×1=0.746kN/m
左侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '=0.755+0.015+0.5=1.27kN/m
左 1左 2 3左
中间小梁荷载q '= q '+ q '=2.195+0.015=2.21kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q ' =0.755+0.015+0.425+0.746=1.941kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q'=Max[q ',q ',q ']=Max[1.27,2.21,1.941]=2.21kN/m
左 中 右
为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
M ＝max[0.125ql 2，0.5ql 2]＝max[0.125×3.676×0.72，0.5×3.676×0.32]＝0.
max 1 2
225kN·m
σ=M /W=0.225×106/54000=4.17N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
88高大模板支撑体系专项施工方案
V ＝max[0.5ql ，ql ]＝max[0.5×3.676×0.7，3.676×0.3]＝1.287kN
max 1 2
τ =3V /(2bh )=3×1.287×1000/(2×40×90)＝0.536N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
max max 0
满足要求！
3、挠度验算
ν ＝5q'l 4/(384EI)＝5×2.21×7004/(384×7040×243×104)＝0.404mm≤[ν]＝l /250＝
1 1 1
700/250＝2.8mm
ν ＝q'l 4/(8EI)＝2.21×3004/(8×7040×243×104)＝0.131mm≤[ν]＝2l /250＝2×300/250
2 2 2
＝2.4mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R =max[qL ,0.5qL +qL ]=max[3.676×0.7,0.5×3.676×0.7+3.676×0.3]=2.573kN
max 1 1 2
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R =1.395kN,R =2.505kN,R =2.061kN,
1 2 3
R =2.505kN,R =2.573kN
4 5
正常使用极限状态
R '=max[q'L ,0.5q'L +q'L ]=max[2.21×0.7,0.5×2.21×0.7+2.21×0.3]=1.547kN
max 1 1 2
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R '=0.889kN,R '=1.547kN,R '=1.258kN,
1 2 3
R '=1.547kN,R '=1.359kN
4 5
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3
主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.25
主梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 主梁截面惯性矩I(cm 4 ) 10.19
可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所
受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
89高大模板支撑体系专项施工方案
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=M /W=0.159×106/4250=37.388N/mm2≤[f]=205N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
90高大模板支撑体系专项施工方案
V ＝3.64kN
max
τ =2V /A=2×3.64×1000/398＝18.289N/mm2≤[τ]=125N/mm2
max max
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν ＝0.045mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm
max
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R =0.303kN，R =3.288kN，R =3.953kN，R =0.314kN
1 2 3 4
立杆所受主梁支座反力依次为P =0.303/0.6=0.505kN，P =3.288/0.6=5.479kN，
1 2
P =3.953/0.6=6.589kN，P =0.314/0.6=0.523kN
3 4
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30
扣件抗滑移折减系数kc 1
1、扣件抗滑移验算
两侧立杆最大受力N＝max[R ,R ]＝max[0.303,0.314]＝0.314kN≤1×8=8kN
1 4
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P ，P ]＝6.589kN≤[N]=30kN
2 3
91高大模板支撑体系专项施工方案
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3 立杆钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8
钢材等级 Q235 立杆截面面积A(mm 2 ) 398
回转半径i(mm) 16 立杆截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.25
抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
1、长细比验算
l =h=1500mm
0
λ=l /i=1500/16=93.75≤[λ]=210
0
长细比满足要求！
查表得：φ＝0.641
2、风荷载计算
M ＝γ ×φ ×γ ×M =γ ×φ ×γ ×(ζ ×ω ×l ×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.027×0.7×1.
wd 0 c Q ωk 0 c Q 2 k a
52/10)＝0.004kN·m
3、稳定性计算
P ＝0.505kN，P ＝5.479kN，P ＝6.589kN，P ＝0.523kN
1 2 3 4
梁两侧立杆承受楼板荷载：
右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N =1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3，
边
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.7×1.4×3]×(0.7+1-0.5-0.3/2)/2×0.7=3.767kN
N ＝max[P ，P ，P ，P +N ]+1.1×1.35×0.15×(13.15-1)＝max[0.505，5.479，6.
d 1 2 3 4 边
589，0.523+3.767]+2.706＝9.295kN
f ＝N /(φA)+M /W＝9295.03/(0.641×398)+0.004×106/4250＝37.375N/mm2≤[f]＝
d d wd
205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚
手架独立架体高宽比不应大于3.0
92高大模板支撑体系专项施工方案
H/B=13.15/57.3=0.229≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:q =l' ×ω =0.7×0.44=0.308kN/m：
wk a fk
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
F = l' ×H ×ω =0.7×1.5×0.207=0.217kN
wk a m mk
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ：
ok
M =0.5H2q +HF =0.5×13.152×0.308+13.15×0.217=29.488kN.m
ok wk wk
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l' (g + g )+2ΣG b ≥3γ M
a k1 k2 jk j 0 ok
g ——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
k1
g ——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
k2
G ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
jk
b ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
j
B2l' (g + g )+2ΣG b =B2l' [qH/(l' ×l' )+G ]+2×G ×B/2=57.32×0.7×[0.15×13.15/(0.
a k1 k2 jk j a a b 1k jk
7×0.7)+0.5]+2×1×57.3/2=10458.294kN.m≥3γ M =3×1.1×29.488=97.311kN.M
0 ok
满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算
93高大模板支撑体系专项施工方案
支撑层楼板厚度h(mm) 300 混凝土强度等级 C35
混凝土的龄期(天) 14 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm 2 ) 13.026
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm 2 ) 1.225 立杆垫板长a(mm) 100
立杆垫板宽b(mm) 100
F =N=9.295kN
1
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部荷载设计值或集中反力设计值
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm
βh
时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft 混凝土轴心抗拉强度设计值
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均
σpc,m 值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处
um
板垂直截面的最不利周长。
h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
η=min(η1,η2)
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs
βs 不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取
as
as=30：对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其
取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：β =1，f=1.225N/mm2，η=1，h =h-20=280mm，
h t 0
u =2[(a+h )+(b+h )]=1520mm
m 0 0
F=(0.7β f+0.25σ )ηu h =(0.7×1×1.225+0.25×0)×1×1520×280/1000=364.
h t pc，m m 0
952kN≥F =9.295kN
1
满足要求！
94高大模板支撑体系专项施工方案
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
Fl≤1.35βcβlfcAln βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl 混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln 混凝土局部受压净面积
Al 混凝土局部受压面积
1/2
βl=(Ab/Al)
Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：f =13.026N/mm2，β =1，
c c
β=(A /A)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，
l b l
A =ab=10000mm2
ln
F=1.35β βf A =1.35×1×3×13.026×10000/1000=527.553kN≥F =9.295kN
c l c ln 1
满足要求！
区域（一﹑四﹑五）板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 架构层板 新浇混凝土楼板板厚(mm) 160
模板支架高度H(m) 23.77 模板支架纵向长度L(m) 56.3
95高大模板支撑体系专项施工方案
模板支架横向长度B(m) 34.8 支架外侧竖向封闭栏杆高度 1500
Hm(mm)
二、荷载设计
面板 0.1
面板及小梁 0.3
模板及其支架自重标准值
2
G1k(kN/m )
楼板模板 0.5
模板及其支架自重 0.75
混凝土自重标准值G2k(kN/m 3 ) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m 3 ) 1.1
施工荷载标准值Q1k(kN/m 2 ) 2.5
支撑脚手架计算单元上集中堆放的
1
物料自重标准值Gjk(kN)
风荷载参数：
省份 四川
基本风压
0.2
2
ω0(kN/m )
地区 都江堰市
D类(有密集建筑
地面粗糙度
群且房屋较高市区)
风荷载高度变化 ωk=ω0μzμst=0.017
0.51
风荷载标准值 系数μz 模板支架顶部离
2 建筑物地面高度 9
ωk(kN/m )
(m)
单榀模板支架μst 0.167
风荷载体型系数
μs
整体模板支架μstw 2.657 ωfk=ω0μzμstw=0.271
竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.102
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0 1.1 脚手架安全等级 I级
主梁布置方向 平行立杆纵向方 立杆纵向间距la(mm) 700
向
立杆横向间距lb(mm) 700 水平拉杆步距h(mm) 1500
小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 150
主梁最大悬挑长度l2(mm) 100 结构表面的要求 结构表面隐蔽
设计简图如下：
96高大模板支撑体系专项施工方案
模板设计平面图
97高大模板支撑体系专项施工方案
模板设计剖面图 ( 模板支架纵向 )
98高大模板支撑体系专项施工方案
模板设计剖面图 ( 模板支架横向 )
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.4
面板弹性模量E(N/mm 2 ) 10000 面板计算方式 简支梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝
228666.667mm4
承载能力极限状态
q ＝1.1×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4×Q ,1.35(G +(G +G )×h)+1.4×0.
1 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k
7×Q ]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.
1k
7×2.5] ×1=9.283kN/m
99高大模板支撑体系专项施工方案
正常使用极限状态
q＝(γ (G +(G +G )×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.16))×1＝4.116kN/m
G 1k 2k 3k
计算简图如下：
1、强度验算
M ＝q l2/8＝9.283×0.32/8＝0.104kN·m
max 1
σ＝M /W＝0.104×106/32666.667＝3.197N/mm2≤[f]＝15N/mm2
max
满足要求！
2、挠度验算
ν ＝5ql4/(384EI)=5×4.116×3004/(384×10000×228666.667)=0.19mm
max
ν＝0.19mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.782
小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 54 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350
小梁截面惯性矩I(cm 4 ) 243 小梁计算方式 二等跨连续梁
q ＝1.1×max[1.2(G + (G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4×0.
1 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k
7×Q ]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.
1k
7×2.5]×0.3=2.864kN/m
因此，q ＝1.1×1.2×(G +(G +G )×h)×b=1.1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.3=1.
1静 1k 2k 3k
709kN/m
q ＝1.1×1.4×Q ×b=1.1×1.4×2.5×0.3＝1.155kN/m
1活 1k
计算简图如下：
100高大模板支撑体系专项施工方案
1、强度验算
M ＝0.125q L2+0.125q L2＝0.125×1.709×0.72+0.125×1.155×0.72＝0.175kN·m
1 1静 1活
M ＝q L 2/2=2.864×0.152/2＝0.032kN·m
2 1 1
M ＝max[M ，M ]＝max[0.175，0.032]＝0.175kN·m
max 1 2
σ=M /W=0.175×106/54000=3.249N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
V ＝0.625q L+0.625q L＝0.625×1.709×0.7+0.625×1.155×0.7＝1.253kN
1 1静 1活
V ＝q L ＝2.864×0.15＝0.43kN
2 1 1
V ＝max[V ，V ]＝max[1.253，0.43]＝1.253kN
max 1 2
τ =3V /(2bh )=3×1.253×1000/(2×40×90)＝0.522N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
max max 0
满足要求！
3、挠度验算
q＝(γ (G +(G +G )×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.3＝1.295kN/m
G 1k 2k 3k
挠度,跨中ν ＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.295×7004/(100×9350×243×104)＝0.
max
071mm≤[ν]＝L/250＝700/250＝2.8mm；
悬臂端ν ＝ql 4/(8EI)=1.295×1504/(8×9350×243×104)＝0.004mm≤[ν]＝2×l /250＝
max 1 1
2×150/250＝1.2mm
满足要求！
六、主梁验算
101高大模板支撑体系专项施工方案
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3
主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.25
主梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 主梁截面惯性矩I(cm 4 ) 10.19
主梁计算方式 三等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
q ＝1.1×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4×0.
1 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k
7×Q ]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.
1k
7×2.5]×0.3＝2.943kN/m
q ＝1.1×1.2×(G +(G +G )×h)×b＝1.1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.3＝1.
1静 1k 2k 3k
788kN/m
q ＝1.1×1.4×Q ×b＝1.1×1.4×2.5×0.3＝1.155kN/m
1活 1k
q ＝(γ (G +(G +G )×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.3＝1.355kN/m
2 G 1k 2k 3k
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，R ＝1.25q L＝1.25×2.943×0.7＝2.575kN
max 1
按二等跨连续梁按悬臂梁，R ＝(0.375q +0.437q )L +q l ＝(0.375×1.788+0.
1 1静 1活 1 1
437×1.155)×0.7+2.943×0.15＝1.264kN
R＝max[R ，R ]＝2.575kN;
max 1
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R' ＝1.25q L＝1.25×1.355×0.7＝1.185kN
max 2
按二等跨连续梁悬臂梁，R' ＝0.375q L +q l ＝0.375×1.355×0.7+1.355×0.15＝0.
1 2 2 1
559kN
R'＝max[R' ，R' ]＝1.185kN;
max 1
计算简图如下：
102高大模板支撑体系专项施工方案
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
103高大模板支撑体系专项施工方案
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=M /W=0.429×106/4250=100.962N/mm2≤[f]=205N/mm2
max
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
104高大模板支撑体系专项施工方案
τ =2V /A=2×3.924×1000/398＝19.721N/mm2≤[τ]=125N/mm2
max max
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中ν =0.311mm≤[ν]=700/250=2.8mm
max
悬挑段ν ＝0.169mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm
max
满足要求！
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R =4.979kN，R =6.055kN，R =6.795kN，R =2.77kN
1 2 3 4
图二
105高大模板支撑体系专项施工方案
支座反力依次为R =3.801kN，R =6.499kN，R =6.499kN，R =3.801kN
1 2 3 4
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30
按上节计算可知，可调托座受力N＝6.795kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3 立杆钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8
钢材等级 Q235 立杆截面面积A(mm 2 ) 398
立杆截面回转半径i(mm) 16 立杆截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.25
抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
1、长细比验算
l =h=1500mm
0
λ=l /i=1500/16=93.75≤[λ]=210
0
满足要求！
2、立杆稳定性验算
考虑风荷载:
λ=l /i=1500.000/16=93.75
0
查表得，φ =0.641
1
M =γ ×φ γ M =γ ×φ γ (ζ w l h2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.017×0.7×1.52/10)=0.
wd 0 w Q wk 0 w Q 2 k a
002kN·m
N =Max[R ,R ,R ,R ]+1.1×γ ×q×H=Max[4.979,6.499,6.795,3.801]+1.1×1.35×0.
d 1 2 3 4 G
15×23.77=12.09kN
f =N /(φ A)+M /W＝12.09×103/(0.641×398)+0.002×106/4250=47.
d d 1 wd
972N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚
106高大模板支撑体系专项施工方案
手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B=23.77/34.8=0.683≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:q =l ×ω =0.7×0.271=0.19kN/m：
wk a fk
风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：
F = l ×H ×ω =0.7×1.5×0.102=0.107kN
wk a m mk
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ：
ok
M =0.5H2q +HF =0.5×23.772×0.19+23.77×0.107=56.137kN.m
ok wk wk
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l (g + g )+2ΣG b ≥3γ M
a k1 k2 jk j 0 ok
g ——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
k1
g ——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
k2
G ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
jk
b ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
j
B2l (g + g )+2ΣG b =B2l [qH/(l ×l )+G ]+2×G ×B/2=34.82×0.7×[0.15×23.77/(0.
a k1 k2 jk j a a b 1k jk
7×0.7)+0.5]+2×1×34.8/2=6627.183kN.m≥3γ M =3×1.1×56.137=185.253kN.M
0 ok
满足要求！
107高大模板支撑体系专项施工方案
十一、立杆地基基础验算
地基土类型 卵石、圆砾 地基承载力特征值fak(kPa) 350
立杆垫木地基土承载力折减系数mf 0.9 垫板底面面积A(m 2 ) 0.1
立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mA)＝12.09/(0.9×0.1)＝134.333kPa≤γ f ＝1.
f u ak
254×350 =438.9kPa
满足要求！
区域（一﹑四﹑五）梁模板（扣件式，梁板立柱
共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 KL2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×900
模板支架高度H(m) 23.77 模板支架横向长度B(m) 34.8
模板支架纵向长度L(m) 56.3 支架外侧模板高度Hm（mm） 1500
梁侧楼板厚度(mm) 160
二、荷载设计
面板 0.1
面板及小梁 0.3
模板及其支架自重标准值
2
G1k(kN/m )
楼板模板 0.5
模板及其支架 0.75
24
新浇筑混凝土自重标准值
108高大模板支撑体系专项施工方案
3
G2k(kN/m )
混凝土梁钢筋自重标准值 混凝土板钢筋自重标准值
1.5 1.1
3 3
G3k(kN/m ) G3k(kN/m )
施工荷载标准值Q1k(kN/m 2 ) 3
支撑脚手架计算单元上集中堆放的
1
物料自重标准值Gjk(kN)
模板支拆环境是否考虑风荷载 是
风荷载参数：
省份 浙江
基本风压
0.35
2
ω0(kN/m )
地区 杭州市
C类(有密集建筑
地面粗糙度
群市区)
风荷载高度变化 ωk=ω0μzμst=0.047
0.796
系数μz 模板支架顶部离
风荷载标准值 建筑物地面高度 24
2 (m)
ωk(kN/m )
单榀模板支架μst 0.167
风荷载体型系数 整体模板支架μstw 2.657 ωfk=ω0μzμstw=0.7
4
μs
支架外侧模板μs 1.3
ωmk=ω0μzμs=0.36
2
三、模板体系设计
结构重要性系数γ0 1.1
脚手架安全等级 I级
新浇混凝土梁支撑方式 梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆间距la(mm) 700
梁两侧立杆横向间距lb(mm) 1000
步距h(mm) 1500
新浇混凝土楼板立杆间距l ' a(mm)、l ' b(mm) 700、700
混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 自定义
梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 600
梁底增加立杆根数 2
109高大模板支撑体系专项施工方案
梁底增加立杆布置方式 按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 333,667
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300
梁底支撑小梁根数 5
梁底支撑小梁间距 75
每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0
结构表面的要求 结构表面隐蔽
设计简图如下：
平面图
110高大模板支撑体系专项施工方案
立面图
四、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.5
面板弹性模量E(N/mm 2 ) 5400
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝
228666.667mm4
q ＝γ ×max[1.2(G +(G +G )×h)+1.4Q ，1.35(G +(G +G )×h)+1.4ψ Q ]×b=1.
1 0 1k 2k 3k 1k 1k 2k 3k c 1k
1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×3]×1＝37.
463kN/m
q ＝γ ×1.35×[G +(G +G )×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝34.
1静 0 1k 2k 3k
111高大模板支撑体系专项施工方案
229kN/m
q ＝γ ×1.4×0.7×Q ×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m
1活 0 1k
q ＝[1×(G +(G +G )×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m
2 1k 2k 3k
计算简图如下：
1、强度验算
M ＝0.107q L2+0.121q L2＝0.107×34.229×0.0752+0.121×3.234×0.0752＝0.
max 1静 1活
023kN·m
σ＝M /W＝0.023×106/32666.667＝0.698N/mm2≤[f]＝15N/mm2
max
满足要求！
2、挠度验算
ν ＝0.632q L4/(100EI)=0.632×23.05×754/(100×5400×228666.667)＝0.004mm≤[ν]
max 2
＝L/250＝75/250＝0.3mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R =R =0.393q L+0.446q L=0.393×34.229×0.075+0.446×3.234×0.075＝1.117kN
1 5 1静 1活
R =R =1.143q L+1.223q L=1.143×34.229×0.075+1.223×3.234×0.075＝3.231kN
2 4 1静 1活
R =0.928q L+1.142q L=0.928×34.229×0.075+1.142×3.234×0.075＝2.659kN
3 1静 1活
标准值(正常使用极限状态)
R '=R '=0.393q L=0.393×23.05×0.075＝0.679kN
1 5 2
R '=R '=1.143q L=1.143×23.05×0.075＝1.976kN
2 4 2
112高大模板支撑体系专项施工方案
R '=0.928q L=0.928×23.05×0.075＝1.604kN
3 2
五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.232
小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 54 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 7040
小梁截面惯性矩I(cm 4 ) 243 小梁计算方式 简支梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q ＝R /b=1.117/1＝1.117kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q ＝Max[R ,R ,R ]/b = Max[3.231,2.659,
1中 2 3 4
3.231]/1= 3.231kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q ＝R /b=1.117/1＝1.117kN/m
1右 5
小梁自重：q ＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.022kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×0.9=0.668kN/m
3左
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q ＝1.1×1.35×0.5×(0.9-0.16)=0.549kN/m
3右
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q ＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×3，
4右
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×3]×((1-0.6)-0.3/2)/2×1=1.323kN/m
左侧小梁荷载q ＝q +q +q =1.117+0.022+0.668=1.808kN/m
左 1左 2 3左
中间小梁荷载q = q + q =3.231+0.022=3.253kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q ＝q +q +q +q =1.117+0.022+0.549+1.323=3.011kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q=Max[q ,q ,q ]=Max[1.808,3.253,3.011]=3.253kN/m
左 中 右
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q '＝R '/b=0.679/1＝0.679kN/m
1左 1
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q '＝Max[R ',R ',R ']/b = Max[1.976,1.
1中 2 3 4
604,1.976]/1= 1.976kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q '＝R '/b=0.679/1＝0.679kN/m
1右 5
小梁自重：q '＝1×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.015kN/m
2
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q '＝1×0.5×0.9=0.45kN/m
3左
113高大模板支撑体系专项施工方案
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q '＝1×0.5×(0.9-0.16)=0.37kN/m
3右
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q '＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.16)]×((1-0.6)-0.
4右
3/2)/2×1=0.565kN/m
左侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '=0.679+0.015+0.45=1.144kN/m
左 1左 2 3左
中间小梁荷载q '= q '+ q '=1.976+0.015=1.991kN/m
中 1中 2
右侧小梁荷载q '＝q '+q '+q '+q ' =0.679+0.015+0.37+0.565=1.629kN/m
右 1右 2 3右 4右
小梁最大荷载q'=Max[q ',q ',q ']=Max[1.144,1.991,1.629]=1.991kN/m
左 中 右
为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
M ＝max[0.125ql 2，0.5ql 2]＝max[0.125×3.253×0.72，0.5×3.253×0.32]＝0.
max 1 2
199kN·m
σ=M /W=0.199×106/54000=3.69N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
max
114高大模板支撑体系专项施工方案
满足要求！
2、抗剪验算
V ＝max[0.5ql ，ql ]＝max[0.5×3.253×0.7，3.253×0.3]＝1.139kN
max 1 2
τ =3V /(2bh )=3×1.139×1000/(2×40×90)＝0.474N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
max max 0
满足要求！
3、挠度验算
ν ＝5q'l 4/(384EI)＝5×1.991×7004/(384×7040×243×104)＝0.364mm≤[ν]＝l /250＝
1 1 1
700/250＝2.8mm
ν ＝q'l 4/(8EI)＝1.991×3004/(8×7040×243×104)＝0.118mm≤[ν]＝2l /250＝
2 2 2
2×300/250＝2.4mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R =max[qL ,0.5qL +qL ]=max[3.253×0.7,0.5×3.253×0.7+3.253×0.3]=2.277kN
max 1 1 2
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R =1.266kN,R =2.277kN,R =1.877kN,
1 2 3
R =2.277kN,R =2.108kN
4 5
正常使用极限状态
R '=max[q'L ,0.5q'L +q'L ]=max[1.991×0.7,0.5×1.991×0.7+1.991×0.3]=1.394kN
max 1 1 2
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R '=0.801kN,R '=1.394kN,R '=1.133kN,
1 2 3
R '=1.394kN,R '=1.14kN
4 5
六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3
主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.25
主梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 主梁截面惯性矩I(cm 4 ) 10.19
可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数 0.6
115高大模板支撑体系专项施工方案
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所
受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=M /W=0.117×106/4250=27.583N/mm2≤[f]=205N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
116高大模板支撑体系专项施工方案
主梁剪力图(kN)
V ＝2.145kN
max
τ =2V /A=2×2.145×1000/398＝10.778N/mm2≤[τ]=125N/mm2
max max
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν ＝0.026mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm
max
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R =0.157kN，R =1.264kN，R =4.78kN，R =0.004kN
1 2 3 4
立杆所受主梁支座反力依次为P =0.157/0.6=0.262kN，P =1.264/0.6=2.106kN，
1 2
P =4.78/0.6=7.967kN，P =0.004/0.6=0.007kN
3 4
117高大模板支撑体系专项施工方案
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30
扣件抗滑移折减系数kc 1
1、扣件抗滑移验算
两侧立杆最大受力N＝max[R ,R ]＝max[0.157,0.004]＝0.157kN≤1×8=8kN
1 4
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P ，P ]＝7.967kN≤[N]=30kN
2 3
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3 立杆钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8
钢材等级 Q235 立杆截面面积A(mm 2 ) 398
回转半径i(mm) 16 立杆截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.25
抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
1、长细比验算
l =h=1500mm
0
λ=l /i=1500/16=93.75≤[λ]=210
0
长细比满足要求！
查表得：φ＝0.641
2、风荷载计算
M ＝γ ×φ ×γ ×M =γ ×φ ×γ ×(ζ ×ω ×l ×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.047×0.7×1.
wd 0 c Q ωk 0 c Q 2 k a
52/10)＝0.007kN·m
3、稳定性计算
P ＝0.262kN，P ＝2.106kN，P ＝7.967kN，P ＝0.007kN
1 2 3 4
梁两侧立杆承受楼板荷载：
右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N =1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×3，
边
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+0.7×1.4×3]×(0.7+1-0.6-0.3/2)/2×0.7=3.518kN
118高大模板支撑体系专项施工方案
N ＝max[P ，P ，P ，P +N ]+1.1×1.35×0.15×(23.77-0.9)＝max[0.262，2.106，7.
d 1 2 3 4 边
967，0.007+3.518]+5.094＝13.061kN
f ＝N /(φA)+M /W＝13061.031/(0.641×398)+0.007×106/4250＝52.843N/mm2≤[f]
d d wd
＝205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚
手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B=23.77/34.8=0.683≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算
支撑脚手架风线荷载标准值:q =l' ×ω =0.7×0.74=0.518kN/m：
wk a fk
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
F = l' ×H ×ω =0.7×1.5×0.362=0.38kN
wk a m mk
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ：
ok
M =0.5H2q +HF =0.5×23.772×0.518+23.77×0.38=155.373kN.m
ok wk wk
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2l' (g + g )+2ΣG b ≥3γ M
a k1 k2 jk j 0 ok
119高大模板支撑体系专项施工方案
g ——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
k1
g ——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
k2
G ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
jk
b ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
j
B2l' (g + g )+2ΣG b =B2l' [qH/(l' ×l' )+G ]+2×G ×B/2=34.82×0.7×[0.15×23.77/(0.
a k1 k2 jk j a a b 1k jk
7×0.7)+0.5]+2×1×34.8/2=6627.183kN.m≥3γ M =3×1.1×155.373=512.732kN.M
0 ok
满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 300 混凝土强度等级 C30
混凝土的龄期(天) 14 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm 2 ) 11.154
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm 2 ) 1.115 立杆垫板长a(mm) 100
立杆垫板宽b(mm) 100
F =N=13.061kN
1
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部荷载设计值或集中反力设计值
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm
βh
时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft 混凝土轴心抗拉强度设计值
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均
σpc,m 值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处
um
板垂直截面的最不利周长。
h0 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η1 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η=min(η1,η2) η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，
βs
βs 不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
120高大模板支撑体系专项施工方案
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取
as
as=30：对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其
取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：β =1，f=1.115N/mm2，η=1，h =h-20=280mm，
h t 0
u =2[(a+h )+(b+h )]=1520mm
m 0 0
F=(0.7β f+0.25σ )ηu h =(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1520×280/1000=332.
h t pc，m m 0
181kN≥F =13.061kN
1
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析
F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
Fl≤1.35βcβlfcAln βc 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl 混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln 混凝土局部受压净面积
Al 混凝土局部受压面积
1/2
βl=(Ab/Al)
Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：f =11.154N/mm2，β =1，
c c
β=(A /A)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，
l b l
A =ab=10000mm2
ln
F=1.35β βf A =1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F =13.061kN
c l c ln 1
满足要求！
区域（一﹑二﹑三﹑四﹑五﹑六）柱模板（设置
121高大模板支撑体系专项施工方案
对拉螺栓）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土柱名称 小屋面柱 新浇混凝土柱长边边长(mm) 2000
新浇混凝土柱的计算高度(mm) 8770 新浇混凝土柱短边边长(mm) 1000
二、荷载组合
《建筑施工模板安
侧压力计算依据规范 全技术规范》 混凝土重力密度γc(kN/m 3 ) 24
JGJ162-2008
新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1
混凝土坍落度影响修正系数β2 1 混凝土浇筑速度V(m/h) 2
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 8.77
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m 2 ) m
24
i
×
n{
8
0
.7
.2
7
2
}
γ
＝
ct
m
0β
i
1
n
β
{
2
2
v
9
1
.
/
8
2，
68
γ
，
cH
2
}
1
＝
0.4
m
8
i
}
n
＝
{0
2
.2
9
2
.8
×
6
2
8
4
k
×
N
4
/
×
m
1
2
×1×2 1/2，
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m 2 ) 2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G ＝min[0.22γ t β β v1/2，γ H]＝min[0.
4k c 0 1 2 c
22×24×4×1×1×21/2，24×8.77]＝min[29.87，210.48]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S ＝0.9max[1.2G +1.4Q ，1.35G +1.4×0.7Q ]＝0.
承 4k 3k 4k 3k
9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.
282＝38.054kN/m2
正常使用极限状态设计值S ＝G ＝29.868 kN/m2
正 4k
三、面板验算
面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 14.742 面板弹性模量E(N/mm 2 ) 8925
122高大模板支撑体系专项施工方案
柱长边小梁根数 10 柱短边小梁根数 5
柱箍间距l1(mm) 700
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q ＝0.9×1.35bG ＝0.9×1.35×0.7×29.868＝25.403kN/m
1 4k
活载线荷载q ＝0.9×1.4×0.7bQ ＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/m
2 3k
M ＝-0.107q l2-0.121q l2＝-0.107×25.403×0.252-0.121×1.235×0.252＝-0.179kN·m
max 1 2
123高大模板支撑体系专项施工方案
σ＝M /W＝0.179×106/(1/6×700×142)＝7.838N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2
max
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS ＝0.7×29.868＝20.908kN/m
正
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.908×2504/(100×8925×(1/12×700×143))＝0.
361mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm
满足要求！
四、小梁验算
小梁类型 矩形钢管 小梁截面类型(mm) □50×40×2.5
小梁截面惯性矩I(cm 4 ) 14.12 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 5.65
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 最低处柱箍离楼面距离(mm) 180
1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS ＝0.25×38.054＝9.513 kN/m
承
小梁弯矩图(kN·m)
M ＝0.451kN·m
max
124高大模板支撑体系专项施工方案
σ＝M /W＝0.451×106/5.65×103＝79.865N/mm2≤[f]＝205N/mm2
max
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图(kN·m)
V ＝3.754kN
max
τ =V /(8I δ)[bh 2-(b-δ)h2]=3.754×1000×[40×502-(40-5)×452]/(8×141200×5)＝19.
max max z 0
358N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS ＝0.25×29.868＝7.467 kN/m
正
小梁变形图(mm)
ν＝0.306mm≤[ν]＝1.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R =7.197
max
正常使用极限状态
R =5.649
max
125高大模板支撑体系专项施工方案
五、柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）
柱箍类型 钢管 柱箍合并根数 2
柱箍材质规格(mm) Φ48×2.8 柱箍截面惯性矩I(cm 4 ) 10.19
柱箍截面抵抗矩W(cm 3 ) 4.25 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205
柱箍弹性模量E(N/mm 2 ) 206000
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
长边柱箍：
取小梁计算中b=2000/(10-1)=222.222mm=0.222m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态
R ＝7.197kN
max
P=R /2=3.599kN
max
正常使用极限状态：
R’ ＝5.649kN
max
P’=R’ /2=2.825kN
max
126高大模板支撑体系专项施工方案
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M ＝0.157kN·m，N ＝5.241kN
1 1
短边柱箍：
取小梁计算中b=1000/(5-1)=250mm=0.25m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态
R ＝7.197kN
max
P=R /2=3.599kN
max
正常使用极限状态：
R’ ＝5.649kN
max
127高大模板支撑体系专项施工方案
P’=R’ /2=2.825kN
max
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M ＝0.224kN·m，N ＝5.921kN
2 2
M/W ＝0.224×106/(4.25×103)＝52.692N/mm2≤[f]＝205N/mm2
n
满足要求！
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
128高大模板支撑体系专项施工方案
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν ＝0.019mm≤[ν]＝l/400＝0.777mm
1
ν ＝0.055mm≤[ν]＝l/400＝0.98mm
2
满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号 M14 轴向拉力设计值Nt b (kN) 17.8
扣件类型 3形26型 扣件容许荷载(kN) 26
N＝5.921×2=11.841kN≤Nb＝17.8kN
t
满足要求！
N＝5.921×2=11.841kN≤26kN
满足要求！
129高大模板支撑体系专项施工方案
130
