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二建、监理、一建、一造、二造、安全、消防、咨询、检测课程押题联系QQ/微信：3849178
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港口与航道工程管理与实务
入门导学
一、一建考试背景
二、考试科目、题型、分值
三、《港航实务》考试特点
四、《港航实务》知识体系
五、复习方法及注意事项
六、课程体系介绍
七、备考动员
一、一建考试背景
1．行业现状
8
7
1
9
截止2024年底，全国具备港航施工8总4承包资质的单位数量统计如下：
3
信
资质等级 微 数量 需求人员
系
联
特级 题 28 28×15=420
押
一级 准 57 57×15=855
精
二级 742 742×8=5936
三级 150 150×8=1200
977 8411
2．证书发展趋势
（1）已经从“缺证书”发展到“缺专业 ”；
（2）“敲门砖”性质凸显；
（3）随着证书持有量的不断增加，可能会出现 新（隐性）的持证要求。例如：建办市函[2017]512号：《住
8
1
7
房城乡建设部办公厅关于征求注册建造师管理规定（征求 意见稿）意见的函》中提
8
4到9要求项目技术负责人持证
信
3
上岗； 微
系
（4）只要住建部相关政策不发生方向性的转变，企业“择优 ”的原则一
联
也不会改变。
唯
3．证书含金量分析
（1）观点一：一建证书已经烂大街，根本就没有需求，考完只能垫桌脚。
（2）观点二：考证可以躺平，或晋升职位，提高收入，提升个人资历。
一句话建议：一建考证必要性或证书含金量因人而异，具有极强的个体性。考生应根据职业需要，职业现
状，资源环境等因素综合考量。如果需要在土木行业就业，建议早做取证规划。
二、考试科目、题型、分值
1．考试科目：3门公共课+1门专业课
（1）公共课科目：《建设工程经济》、《建设工程法规及相关知识》、《建设工程项目管理》
（2）专业课科目：《专业工程管理与实务》分为建筑工程、机电工程、市政公用工程、公路工程、水利水
电工程、铁路工程、民航机场工程、通信与广电工程、矿业工程和港口与航道工程共10个专业。
2．考试时间、题型、分值
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科目
建设工程经济 建设工程法规及相关知识 建设工程项目管理 专业管理与实务
项目
9月20日 9月21日
9月20日 9月21日
考试时间 上午 下午
下午14:00~17:00 上午9:00~12:00
9:00~11:00 14:00~18:00
考试时长（分钟） 120 180 180 240
客观题+主观题
客观题 客观题 客观题
单选题20
试题类型 单选题60 单选题70 单选题70
多选题10
多选题20 多选题30 多选题30
案例分析题5
卷面满分 100分 130分 130分 160分
三、港航实务考试特点
1．近五年考题分值分布统计
篇 章 题型 2024年 2023年 2022年 2021年 2020年 平均
客观题 1 7 8 17 16 15 15 11 14.8
第1章
4
9
主观题 3 8 10 24 32 15 30 22.2
专业技术 信
第1篇 合计 系 微 27 40 47 30 41 37
联
工程技术 客题观题 11 12 8 8 14 10.6
第2章 押
准主观题 94 52 77 83 65 74.2
施工技术 精
合计 105 64 85 91 79 84.8
第2篇 客 观题 0 1 2 3 3 1.8
第3章~
法规与 主观题 0 5 0 5 0 2
第4章
标准 合计 0 6 2 8 3 3.8
客观题 12 11 15 14 12 12.8
第3篇 第5章~
主观题 16 39 11 17 25 21.6
项目管理 第11章
合计 28 50 26 31 37 34.4
2．各题型分值统计
1
7
8
9
年份 8 4
2018 2019 2020 2021 2022信
3
2023 2024
题型 微
系
常规题 113 66% 114 71% 111 69% 131 82% 11一5 联 72% 109 68% 118 74%
唯
非常规题目 32 25% 36 23% 40 25% 10 6% 27 17% 45 28% 37 23%
超纲题 15 9% 10 6% 9 6% 19 12% 18 11% 6 4% 5 3%
3．特点综述
①客观题重复率较低，一般不高于40%；
②案例题题型综合：记忆（文字、数字）；应用（实操）；计算（力学、识图）；超纲（考查行业规范）
③考试难度波动较大；
④常规题分值相对稳定，一般不低于110分；
⑤考试核心内容（码头、疏浚等）固定，
考试核心题型（流程图、挖泥船功效分析等）相对固定，
其他内容随机考查，信息量较大。
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四、港航实务知识体系
五、复习方法及注意事项
（1）复习方法 7 8
1
9
4
一般推荐执业考试4轮学习法，但
信
3按8照目前考试趋势，保险起见，建议增加到5轮复习：
微
①第一轮，听课：吸收知识，系夯实基础
联
题
一定要听好精讲课，课后押尽快消化，做少量题目调剂
准
精
②第二轮，做题：把握重点，突破难点
做历年真题为主，且明确各个题目考点的出处，并掌握考试的方法
③第三轮，攻关：克服弱项，精 准打击
主攻高频考点，动手写案例，提高表 述能力及做题熟练度。
④第四轮，强化：反复浏览，强背重点
根据个人情况，在考前进行记忆。多拿分数，确保通过。
⑤第五轮，扩展：浏览全书，适度超纲
8
1
7
9
可在考前将历年真题未涉及的考点浏览2~3遍。同时 可 做适度的超纲扩充。
信
3
8 4
微
（2）注意事项（6要6忌） 系
联
①知识点的学习过程：理解先行，忌死记硬背。
唯
一
②注重框架与体系，注重知识点间的联系，忌一盘散沙。
③学习过程必须配合下笔训练，忌眼高手低。
④学习一旦开始应尽量连续，以此保持复习效率，忌断断续续。
⑤教材与历年真题是我们最好的复习资料，应充分利用。忌博而不专。
⑥强化精讲习题，即夯实基础，加强训练。忌侥幸心理。
六、课程体系介绍
课程名称 班次 课时（h）
大V精讲班（含导学和新教材解析） 35
大V精题题必练 8
港口与航道工程
大V冲刺习题 12
管理与实务
母题拆解 9
案例突破 8
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七、备考动员
（1）“锲而舍之，朽木不折；锲而不舍，金石可镂”。
（2）“莫失心所念，万物皆可期”。
港口与航道工程管理与实务
大V精讲
主讲人：陈冬铭
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第 1 章专业技术
1.1港口与航道工程的水文和气象及其对施工的影响
考试年份 单选题 多选题 案例题 总分值
18年 1问 0问 0分 1分
19年 1问 1问 0分 3分
20年 0问 1问 0分 2分
21年 3问 1问 0分 5分
22年 0问 1问 0分 2分
23年 1问 1问 0分 3分
24年 1问 0 0 1分
1.1.1水文及其对施工的影响
1）波浪要素
8
7
反映波浪外形的几何特征和特征的量9，1如波高、波长、波陡、波浪周期、波速及波向等，称为波浪要素。
4
8
3
信
波高一相邻的波峰与波谷的高度
微
差，常用符号H表示。
系
联
题
押
准
精
波长一相邻的两个上跨零点（指从波谷到波峰 的波形线与静水面的交点）或下跨零点（指从波峰到波谷的
8
波形线与静水面的交点）之间的水平距离。 9 1
7
8
4
信
3
对于规则波而言，就是相邻两个波峰（或波谷）之间的水 平距离，波长常
微
用符号L表示。
系
波陡一波高与波长之比，δ=H/L。 联
一
唯
例题：规则波的波浪模型试验中，波峰顶点及其邻近的上跨零点 通 过同一测波传感器的时间间隔为5S，则
每分钟内通过该测波传感器的完整波形为（）个。
A．6 B．2
C．3 D．12
【答案】C
【解析】全面掌握波浪要素示意图，理解各波浪要素的定义。
3）波浪玫瑰图
表示某地各个不同方向各级波浪出现频率的统计图称为波浪玫瑰图。为了绘制波浪玫瑰图，应对当地多年
的观测资料进行统计整理。先将波高或周期按需要分级，一般波高可每间隔0.5m为一级，周期每间隔1s为一
级，然后从月报表中统计各向各级波浪的出现次数，除以统计期间的总观测次数即为相应方向不同级别波浪的
统计频率。
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信
微
系
联
用极坐标的径向长度表示频题率，垂直于径向的横向长度表示波高或波浪周期的大小，所在方位表示波浪方
押
准
向。 精
波浪玫瑰图也可按月或按季 绘制。
下图为我国援建某国的港口工 程，该港区的波浪玫瑰图各方向频率的径向长度见图所示，如下表所列：
问题：
8
1
7
9
（1）NNW向波浪出现的总频率是多少？ 8 4
信
3
微
（2）NNW向波高≥1m的波浪出现的频率是多少？
系
联
一
唯
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（1）6.3/(1.5+1.0+1.2+0.8+1.0+1.2+0.5+1.0+1.0+1.2+1.5+0.5+1.2+2.8+3.5+6.3)=6.3/26.2=24%
（2）3.5/26.2=13.4%
4）常用波高统计特征值
常用波高特征值有：
（1）平均波高——海面上所有的波浪波高的平均值，记为 H。
（2）最大波高——某次观测中实际出现的最大的一个波，有时根据统计规律推算出在某种条件下出现的最
大波高，记为Hmax。
（3）累积频率为F（%）的波高（HF）——统计波列中超过此波高的累积频率为F（%）。
8
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1
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题
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准
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信
3
微
系
联
一
唯
（4）1/p大波波高（H1/p）——海浪连续记录中波高总个数的1/p个大波的波高平均值；其对应周期的平
均值为1/p大波周期（T1/p）
（5）有效波高（HS）——海浪连续记录中波高总个数的1/3个大波的波高平均值；其对应周期的平均值为
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有效波周期（TS）。习惯上，可把HS记写为H1/3。HS的波高，其大小和海面上定期出现的显著大波的平均波
高相近，因而也称其为显著波高。
5）施工期应注意的有关波浪问题
（1）波浪对工程施工质量和安全的影响
对12s以上周期的波浪，即使波高不大，也会使水上施工船舶的姿态难以控制，影响其定位和吊装等作业。
大风浪中，当船长与波长接近、波速与船速接近时顺浪航行危险最大，从艉淹和打横的角度考虑，当波长
超过2倍船长、波速与船速接近时顺浪航行危险最大；从横摇的角度考虑，横浪或者斜顺浪航行较顶浪或者斜
顶浪航行更容易发生横谐摇。
2.潮汐与设计潮位
地球上的海水，受月球和太阳作用所产生的一种规律性升、降运动，称之为潮汐。
1）潮汐类型
潮汐类型可分三类：
8
7
（1）半日潮：周期为半个太阴日（每9 1个太阴日为24h50min）的潮汐叫半日潮。半日潮的特征：两次高潮
4
8
3
（或低潮）的潮高相差不大，两次相邻信的潮差几乎相等，两次相邻高潮（或低潮）之间的时间间隔也几乎相等，
微
系
都是12h25min左右。 联
题
押
（2）日潮：周期为一个准太阴日的潮汐叫日潮。日潮港湾在半个月中有多数天数在一个太阴日中只有一次高
精
潮和低潮，其余天数为不正规 半日潮混合潮。
（3）混合潮：
混合潮又可分为两种类型：
①不正规半日潮混合潮，其实质是不 正规半日潮，在一个太阴日中也是两次高潮和两次低潮，但两次相邻
的高潮或低潮的潮高不相等。
②不正规日潮混合潮，这类潮汐特征是：在半个月中出现日潮天数不到一半，其余的天数为不正规半日潮
8
混合潮。 1 7
9
8
4
某海域规则半日潮，高潮位为+2.5m，低潮位为-1.5m， 假设涨落潮均为匀速信。3
微
问：潮水从落潮至-0.5m再涨至-0.5m需要的时长是多少？ 联
系
一
【解析】 唯
潮水每涨落1m所需的时间：
12.42/2*[2.5-（-1.5）]=1.55h
潮位有-0.5m落至-1.5m再涨至-0.5m，
经历的潮差为[-0.5-（-1.5）]*2=2m
所需时长为：2m*1.55h/m=3.1h。
潮水涨落的速度：2*[2.5-（-1.5）]/12.42=0.64m/h
则潮位有-0.5m落至-1.5m再涨至-0.5m，经历的潮差为[-0.5-（-1.5）]*2=2m
所需时长为：2m/0.64m/h=3.1h。
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2）潮位（高）基准面
平均海平面是多年潮位观测资料中，取每小时潮位记录的平均值，也称平均潮位。平均海平面是作为计算
陆地海拔高度的起算面，我国规定以黄海（青岛验潮站）平均海平面作为计算中国陆地海拔高度的起算面。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
海图深度基准面就是计算海图水深的起算面， 一般也是由潮汐表的潮高起算面，通常也称为潮高基准面。
8
1
7
在水深测量或编制海图时，通常采用低于平均海平面的一 个面作为海图深度基准面
8
4，9此面在绝大部分时间内都
信
3
应在水面下，但它不是最低的深度面，在某些很低的低潮时还 会露出来。我国1微956年以后基本统一采用理论深
系
度基准面作为海图深度基准面。目前，我国规定以"理论最低潮位 "为海图一深
联
度基准面，亦为潮位基准面。
唯
注：黄海仅为高程起算面，实际使用过程中（如港航工程施工设计 图），为了使用方便，往往将高程面换
算到理论深度基准面上，并在该资料的相关资料中做出说明。
3）设计潮位
（1）海港工程的设计潮位应包括：设计高水位、设计低水位；极端高水位、极端低水位。
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（2）对于海岸和感潮河段常年潮流段的港 口，设计高水位应采用高潮累积频率10%的潮位，简称高潮10%；
8
7
1
设计低水位应采用低潮累积频率90%的潮4 9位，简称低潮90%。
8
3
信
（3）对于海岸和感潮河段常年潮微流段的港口，如已有历时累积频率统计资料，其设计高水位和设计低水位
系
联
也可分别采用历时累积频率1%和题98%的潮位。
押
准
（4）海港工程的极端高
精
水位应采用重现期为50年的年极值高水位；极端低水位应采用重现期为50年的年
极值低水位。
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
累积频率是针对大于等于或小于等于一定量级的水文要素出现的可能性的量度；重现期是指大于等于或小
于等于一定量级的水文要素出现一次的平均间隔年数；累积频率法所选取的统计样本是各次高潮或低潮值，或
各整点潮位；
综合历时曲线是某一水文要素在其多年资料按序排列后大于等于不同定值的累积时间曲线。
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综合历时曲线法所选取的统计样本是各日平均水位。
四、施工期应注意的有关潮汐问题
护筒打设顶标高的确定、筒底的埋深必须考虑到施工期高、低潮位的影响和潮流冲刷筒底泥面的可能性(护
8
筒顶标高一般要高出最高潮位1.5~2.0m)，
1
以7免出现高潮时海水内灌、内渗，低潮时筒内泥浆外泄的问题。施工
9
4
8
中应随时观测筒外的海底泥面变化，一信 3且发生冲刷，要采取应对的措施(如抛填砂袋或碎石等)。
微
系
3.近岸海流特征
联
题
1）近岸海流及其分类
准
押
精
海流是流向和流速相对稳定的大股海水在水平方向的运动，它是海水的运动形式之一。
按海流与海岸的相对关系， 分为沿岸流、向岸流、裂流（即离岸流）。
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
2）近岸海流的特征
近岸海流一般以潮流和风海流为主。河口区的水流一般以潮流和径流为主。
3）感潮河段内的水流特性
感潮河段内的水流具有下列特性：
（1）在潮流界和潮区界之间，仅有水位升降的现象，而不存在指向上游的涨潮流；
（2）在潮流界以下，涨落潮流呈往复形式，因有径流加入，落潮流量大于涨潮流量；
（3）涨潮历时小于落潮历时，涨潮历时愈向上游愈短。
在河口区，潮流可以溯河而上，流向河流的上游，潮流所能达到的河流上游最远处称为"潮流界"。潮流界
以下河段内的水流，由于潮流作用，经常发生顺、逆流向的周期性变化。在潮流界以上河段内的水流，流向虽
总是顺流而下的，由于还受到潮流的顶托作用，水位还有周期性升降变化，这种水位变化越向上游越不显著，
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到完全不受潮流影响处称为"潮区界"。
4）海岸带泥沙运动规律
1）海岸带分类
8
海岸带分为沙质海岸带、粉砂质海岸带7和淤泥质海岸带。
1
9
4
8
（1）沙质海岸 信 3
微
系
沙质海岸一般指泥沙颗粒的中
联
值粒径大于0.1mm，颗粒间无黏结力；
题
（2）粉沙质海岸
准
押
精
粉沙质海岸一般指泥沙颗 粒的中值粒径小于等于0.1mm、大于等于0.03mm，在水中颗粒间有一定粘结力，
干燥后粘结力消失、呈分散状态 ；
（3）淤泥质海岸
淤泥质海岸一般指泥沙颗粒的中值粒径小于0.03mm，其中的淤泥颗粒之间有粘结力，在海水中呈絮凝状
态；
2）海岸带的泥沙来源
海岸带的泥沙来源有河流来沙、邻近岸滩来沙、 当地崖岸侵蚀来沙和海底来沙。8
1
7
9
3）海岸带泥沙运动的一般规律
信
3 8
4
微
（1）沙质海岸的泥沙运移形态有推移和悬移两种。 系
联
一
（2）粉沙质海岸的泥沙运移形态有悬移、底部高浓度含沙层 和推移唯三种。
（3）淤泥质海岸的泥沙运移形态以悬移为主，对较细颗粒的海岸底部可能有浮泥运动，对较粗颗粒的海岸
底部有推移质运动。
4）波浪和海流对泥沙的作用
（1）波浪的作用
在沙质海岸，波浪是造成泥沙运动的主要动力。
在粉沙质海岸上，波浪仍是造成泥沙运动的主要动力。
在淤泥质海岸，波浪主要起掀沙作用。
（2）海流的作用
在淤泥质海岸，潮流是输沙的主要动力。
在粉沙质海岸上，潮流输沙仍是该海岸泥沙运移组成的重要方式与主要过程。
在沙质海岸的狭长海湾及海峡等地形条件下，海流流速较大，可对泥沙运动起主导作用，海流不仅起输沙
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作用，还起掀沙作用。
5.内河的特征水位和泥沙运动规律
1）特征水位
常见的特征水位有下列几种：
（1）最高水位：即在研究时期内出现的最高水位。最高水位有：月最高水位、年最高水位、历年最高水位。
（2）最低水位：即在研究时期内出现的最低水位。最低水位有：月最低水位、年最低水位、历年最低水位。
（3）平均水位：在研究时期内水位的算术平均值，又可分为：月平均水位、年平均水位、历年平均水位。
（4）平均最高水位：历年最高水位的算术平均值。
（5）平均最低水位：历年最低水位的算术平均值。
（6）正常水位：多年水位平均值。
（7）中水位：在研究时期的水位累积曲线(历时曲线)上相当于历时50%的水位。
2）泥沙运动的一般规律
8
7
泥沙在水中的运动状态，主要可分为9三1大类，即悬移质运动、推移质运动和河床（跃移）质运动状态。
4
8
3
1.1.2气象及影响
微
信
系
1.风 联
题
押
1）风的特征 准
精
风的特征是用风速和风向 两个量值来表示的。风向，即风之来向，一般用16个方位来表示。
3）强风与大风
风速为10.8~13.8m/s或风力达6级 的风称为强风。
大型施工船舶的防风、防台风是指船 舶防御风力在6级以上的季风和热带气旋。
风速为17.2~20.7m/s或风力达8级的风称 为大风。
我国沿海，东海沿岸大风最多；其次是黄海、渤海沿岸；南海沿岸大风最少。
8
4）风玫瑰图 1 7
9
8
4
风玫瑰图是指用来表达风的时间段、风向、风速和频率 四个量的变化情况图信。3
微
系
风玫瑰图一般按16个方位绘制。 联
一
最常见的玫瑰图有：（1）风向频率玫瑰图；（2）最大风速玫 瑰 图 ；唯（3）大于某一风级的风频率玫瑰图
4）热带气旋的等级
中国气象局将热带气旋按中心附近地面最大风速划分为6个等级：
（1）超强台风：底层中心附近最大平均风速≥51.0m/s，即风力为16级或以上。
（2）强台风：底层中心附近最大平均风速41.5~50.9m/s，即风力为14~15级。
（3）台风：底层中心附近最大平均风速32.7~41.4m/s，即风力为12~13级。
（4）强热带风暴：底层中心附近最大平均风速24.5~32.6m/s，即风力为10~11级。
（5）热带风暴：底层中心附近最大平均风速17.2~24.4m/s，即风力为8~9级。
（6）热带低压：底层中心附近最大平均风速10.8~17.1m/s，即风力为6~7级。
5）大风预警
（1）台风气象灾害预警
台风预警信号分为四级(Ⅳ，Ⅲ，Ⅱ，Ⅰ级)，按照灾害的严重性和紧急程度，颜色依次为蓝色、黄色、橙
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色和红色。
发布蓝色预警信号表示：24小时内可能或已经受热带气旋影响，沿海或者陆地平均风力达6级以上，或者
阵风8级以上并可能持续。
发布黄色预警信号表示：24小时内可能或已经受热带气旋影响，沿海或者陆地平均风力达8级以上，或者
阵风10级以上并可能持续。
发布橙色预警信号表示：12小时内可能或已经受热带气旋影响，沿海或者陆地平均风力达10级以上，或
者阵风12级以上并可能持续。
发布红色预警信号表示：6小时内可能或已经受热带气旋影响，沿海或者陆地平均风力达12级以上，或者
阵风达14级以上并可能持续。
（2）海上大风预警
对于非因热带气旋引起的海上大风，预警分为海上大风蓝色预警、海上大风黄色预警和海上大风橙色警报
3个等级。
8
7
预报海区未来48h内可能出现7~8级9风1力（或阵风9~10级）时，或者已经出现并将持续时，发布海上大
4
8
3
风蓝色预警。 信
微
系
预报海区未来48h内可能出现联9~10级风力（或阵风11~12级）时，或者已经出现并将持续时，发布海上
题
押
大风黄色预警。 准
精
预报海区未来48h内可能 出现11级及以上风力（或阵风达13级及以上）时，或者已经出现并将持续时，
发布海上大风橙色预警。
2.降水
一个地区的月和年平均降水量，作为 两个降水特行值，能够反映该地区降水的基本状况。我国全国平均年
降水量为650mm左右，呈自沿海向内地、自 东南向西北递减的特点。
降水过程中某一时间段降下水量的多少，便是降水强度，降水强度能够反映一次降水过程的快慢缓急程度。
8
计量时段常取6h、12h或24h为一个时段，有时也以1 0min或1h为一个时段。 1 7
9
8
4
按照降水强度，可将降雨划分为：微量降雨（零星小雨 ）、小雨、中雨、大信雨3、暴雨、大暴雨和特大暴雨；
微
将降雪分为微量降雪（零星小雪）、小雪、中雪、大雪、暴雪 、 大暴雪和特联大
系
暴雪。
一
3.气象对工程施工的影响 唯
4）雾的影响：
考虑雾对有效施工天数的影响时，一般雾的持续时间要达到4h以上，才能从有效作业天数中扣除。
1.2港口与航道工程勘察与测绘成果的应用
考试年份 单选题 多选题 案例题 总分值
18年 2问 0问 0分 2分
19年 1问 0问 0分 1分
20年 1问 0问 2分 3分
21年 1问 0问 0分 1分
22年 1问 0问 0分 1分
23年 2问 0问 0分 2分
24年 1问 1问 0分 3分
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1E411021港口与航道工程地质勘察与地质钻孔剖面图的应用
三、港口工程勘察成果的应用
施工图设计阶段取原状孔的数量不应小于勘探点总数的1/3，其余应为原位测试孔。
控制性勘探点的数量不应小于勘探点总数的1/6。
勘探线和勘探点宜布置在比例尺不小于1:1000的地形图上。
1.2.1港口与航道工程地质勘察及成果的应用
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
淤泥性土孔隙特性指标：押
准
精
含水率ω（%）一一土中 水重/土颗粒重。用于确定淤泥性土的分类。
孔隙比℮一一孔隙体积/土粒 体积。用于确定淤泥性土的分类和确定单桩极限承载力。
孔隙率n（%）一一土中孔隙体积 /土体总体积。
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
饱和土试样含水率40%，土粒密度为2700kg/m3，水密度为1000kg/m3，则孔隙比为：（）
【解析】
土重：水重=1：0.4，
单位土颗粒体积=1/2700
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单位水体积（孔隙体积）=0.4/1000
（0.4/1000）÷（1/2700）=1.08
黏性土物理性质指标：
液限ωL一一一由流动状态变成可塑状态的界限含水率。用于计算塑性指数Ιp和液性指数ΙL。
塑限ωp一一一即土从可塑状态转为半固体状态的界限含水率。用于计算塑性指数Ιp和液性指数ΙL。
塑性指数Ιp一一土颗粒保持结合水的数量，说明可塑性的大小。用于确定黏性土的名称和单桩极限承载
力。（塑性指数=液限-塑限）
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
液性指数ΙL一一说明土的题软硬程度。用于确定黏性土的状态和单桩极限承载力。
押
准
液性指数=（天然含水率 精-塑限）/（液限-塑限）
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
土的抗剪强度指标：
黏聚力一一用于土坡和地基稳定验算。
内摩擦角一一用于土坡和地基稳定验算。
岩石饱和单轴抗压强度fr——是指岩石试件在饱和含水状态下单向受压至破坏时，单位面积上所承受的荷
载。用于确定岩石的坚硬程度。
标准贯入试验一一标准贯入试验击数N值系指质量为63.5kg的锤，从76cm的高度自由落下，将标准贯入
器击入土中30cm时的锤击数。其具体的规定是：贯入器打入土中15cm后，开始记录每打入10cm的锤击数。
以累计打入30cm的锤击数为标准贯入试验击数N。当锤击数已达50击，而贯入深度未达30cm时，可记录50
击的实际贯入深度，按下式换算成相当于30cm时的标准贯入试验击数N。
N=30×50/∆S
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式中：N一标准贯入试验击数；
∆S一50击的实际贯入深度（cm）
可根据标准贯入试验击数，结合当地经验确定砂土的密实度、砂土的内摩擦角和一般黏性土的无侧限抗压
强度，评价地基强度、土层液化可能性、单桩极限承载力、沉桩可能性和地基加固效果等。
标贯试验：在测点B进行试验时，贯入器先打入土中15cm，后又连续打入土中10cm，10cm，5cm。其锤
击数分别为10击，20击，20击，10击。
判断测点B的标准贯入击数N值是多少，说明原因。
【答案】测点B击数已达50击，而贯入深度未达30cm，故应对其标准贯入击数做如下换算：N=30×50/
（10+10+5）=60击
港口工程地质勘察成果中，用于确定淤泥性土分类的指标有（）。
A．孔隙比 B．含水量
C．粘聚力 D．标准贯入试验击数
8
7
E．塑性指数 9 1 【答案】AB
4
8
3
【解析】含水率—可以用于确定淤信泥性土的分类。空隙比—用于确定淤泥性土的分类和单桩极限承载力。
微
系
港口工程地质勘察成果中，可联用于确定单桩极限承载力的指标有（）。
题
押
A．孔隙率 准 B．粘聚力
精
C．塑性指数 D．液性指数
E．含水量 【答案】CD
【解析】塑性指数—用于确定黏性土名称和单桩极限承载力。
液性指数—用于确定黏性土状态和单 桩极限承载力。
十字板剪切试验一一系指用十字板剪切仪 在原位直接测定饱和软黏土的不排水抗剪强度和灵敏度的试验。
十字板剪切强度值，可用于地基土的稳定分析、检验软基加固效果、测定软弱地基破坏后滑动面位置和残余强
8
度值以及地基土的灵敏度。 1 7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
静力触探试验一一静力触探试验适用于黏性土、粉土和砂土。可根据静力触探资料结合当地经验和钻孔资
料划分土层，确定土的承载力、压缩模量、单桩承载力，判断沉桩的可能性、饱和粉土和砂土的液化趋势。
浅层平板荷载试验一一可用于测定浅层地基各类岩土承压板下1.5~2.0倍承压板的宽度或直径深度的承载
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力和变形模量。
圆锥动力触探试验一一分为轻型、重型和超重型三种，可用于黏性土、沙类土、碎石类土、极软岩、软岩
等。根据圆锥动力触探试验成果，可进行力学分层，评定岩土的均匀性和物理性质、土的强度、变形参数、地
基承载力、单桩承载力，查明土洞、软硬土层界面、检测地基处理效果等。
旁压试验一一可分为预钻式和自钻式两类：预钻式旁压试验可用于黏性土、粉土、砂土、碎石土、残积土、
极软岩、软岩；自钻式旁压试验可用于黏性士、粉土和砂土等。通过旁压试验，可确定岩土的初始压力、临塑
压力、极限压力、旁压模量和地基允许承载力等参数。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
波速测试一一可用于测定各类岩土体的压缩波、剪切波或瑞利波的波速。波速测试成果可应用于计算岩土
动力参数、评价岩体风化程度及 完整性和刚度、划分土的类型和建筑场地类别以及探测地质分层和地质异常体
等。
表1.2-3岩石坚硬程度分类
岩石坚硬程度 极软岩 软岩 较软岩 较硬岩 坚硬岩
岩石饱和单轴抗
fr≤5 5＜fr≤15 15＜fr≤30 30＜fr≤60 fr>60
压强度fr（MPa）
8
表1.2-4岩石软化类别分类
9
1 7
8
4
岩石软化类别 软化岩石 不软信化3岩石
微
软化系数KR KR≤0.75 K 系 R>0.75
联
一
注：软化系数KR为饱和与干燥状态的岩石单轴抗压强度之比。
唯
表1.2-5岩体按岩石质量指标RQD分类
岩体RQD分类 极差 差 较差 较好 好
RQD(%) RQD≤25 2590
注：RQD指用直径75mm金刚石钻头和双层岩芯管在岩石中连续钻进取芯，回次钻进所取岩芯中，长度大
于10cm岩芯段长度之和与该回次进尺的比值，以百分数表示。
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1
9
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3
信
微
系
联
题
押
准
精
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
表1.2-18疏浚岩土分类 唯
有机质土、 淤泥质
岩土类型 粘性土类 砂土类 碎石土类 岩石类
泥炭、淤泥类 土类
级别 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
松散
状态 流动～极软 软 中等 硬 坚硬 松散 中密 密实 密实 弱 中等 稍强
～中密
【案例1E411021-1】
1.背景
某港口集装箱码头堆场，填土碾压密实。设计要求碾压密实度达到95%以上；击实试验测得回填土料的最
大干密度为1.80g/cm³;碾压后，现场取样检测碾压密实度，取土样重450.8g，测得其原状土体积为232.6cm³、
其含水率为12%。
2.问题
该堆场的碾压密实度是否达到了设计要求?
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【答案】
根据含水率ω（%）的定义:含水率ω（%）=土体中的水重/土体中的土重
土体中的水重=含水率ω（%）×土体中的土重
土体中的水重+土体中的土重=[1+ω（%）]×土体中的土重
即：现场取土样重=（1+12%）×取样中的土重
450.8=（1+12%）×取样中的土重
取样中的土重=450.8/（1+12%）=402.5g；取样土的干密度为：402.5/232.6=1.73g/cm³
现场碾压密实度为：1.73/1.80=96.1%>95%满足设计要求。
四、航道疏浚工程地质勘察成果的应用
（1）勘探线、点的布置要求
航道工程初步设计阶段勘探线和勘探点宜在比例尺为1：1000或1：2000的地形图上布置。原状土孔的数
量不少于勘探点总数的1/2，控制性勘探点的数量不少于勘探点总数的1/3。
8
7
（2）钻孔分类与要求 9 1
4
8
3
1)钻孔应分为技术孔和鉴别孔。
微
技信术孔应分控制性钻孔和一般性钻孔，技术孔数量不得少于总钻孔数的
系
30%。2)疏浚区的钻孔深度应达到联设计疏浚底高程以下2~3m。当钻孔深度未达到设计疏浚底高程并遇到中风化、
题
押
微风化、未风化岩石类时，采准取岩芯后即可终止钻孔。
精
3)吹填区内的钻孔深度应 根据吹填厚度、现场地质状况、岩土特性、围埝的作用和结构等因素确定。控制
性钻孔深度不宜超过30m，一般 性钻孔深度不宜超过20m。
注：2.孤立勘探区域的钻孔不得少 于3个；
1.2.2港口与航道工程地形图和水深图 的应用
1.地形图
地形图的比例尺，又称缩尺，是图上直线长度与地面上相应直线水平投影长度之比。一般说，比例尺越大，
8
反映测区的地形越详细、精确。 1 7
9
8
4
表1.2-19测图比例尺 信 3
微
测量类别 工程类别或阶段 测图比例尺 系
联
规划和可行性研究 1： 2000～
唯
1 一：20000
规划和设计测量 初步设计 1：100 0 ～1：5000
施工图设计 1：200～1：2000
水工建筑物及附属设施 1：200～1：2000
航道 1：1000～1：5000
施工测量 港池 1：1000～1：2000
泊位 1：500～1：1000
吹填区 1：500～1：2000
航道基本测量和航 沿海 1：2000～1：50000
运营
道检査测量 内河 1：1000～1：25000
地面上点的高程在地形图上用等高线表示。等高线即地面上高程相等的地点所连成的平滑曲线，它是一系
列的闭合曲线，能表示出地面高低起伏的形态。两相邻等高线间的高程差称为等高线的间隔，简称等高距。等
高线的密度越大，表示地面坡度越大。
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2.水深图
在大地测量中，对于平均海水面即基准面以下的地面点，其高程则用从平均海平面向下量的负高程表示，
如水面下某点距平均海平面的竖直距离为12m，则标为-12m。水下地形用连接相同水深点的等深线表示，形成
水下地形图。
沿海和感潮河段港口与航道工程及航运上常用的水深图（海图或航道图），其计量水深用比平均海平面低
的较低水位或最低水位作为水深的起算面，称为理论深度基准面。这是因为一年内约有一半左右的时间海水位
低于平均水位，为了保证船舶航行的安全，使图上标注的水深有较大的保证率。我国海港采用的理论深度基准
8
面，即各港口或海域理论上可能达到的最低7潮位。理论深度基准面是通过潮汐的调查分析和保证率计算。内河
1
9
4
8
港口则采用某一保证率的低水位作为深信 3度基准面。
微
系
某一水域某时刻的实际水深由两部分组成：一部分是基准面以下的有保证的水深，即海图中所标注的水深，
联
题
需再加上另一部分基准面以上押的受天文、气象影响的那部分水深，即潮汐表中给出的潮高（或潮升）值。
准
精
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
例：某浅点黄海高程为-5.50m，黄海零点比理论深度基准面高1.29m，潮位2.00m时该点处的水深是（）。
A．3.29m B．6.21m
C．7.50m D．8.79m
【答案】B
【解析】海图深度=5.5-1.29=4.21m，水深=4.21+2=6.21m
1.3港口与航道工程常用混凝土原材料
1.3港口与航道工程常用混凝土原材料
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年份 单选题 多选题 案例题 总分值
18年 1问 3问 0 7分
19年 1问 0 0 1分
20年 0 0 0 0分
21年 0 0 0 0分
22年 0 0 0 0分
23年 0 0 0 0分
24年 1问 0 0 1分
1.3.1水泥
不同品种的水泥，其性能不同。根据港口与航道工程所处的特殊环境及混凝土的使用要求，选用水泥时必
须考虑以下几项技术条件：
（1）水泥的品种、强度等级。
（2）水泥的凝结时间，在所使用的环境条件下，早期、后期强度的发展规律。
（3）在所使用的环境条件下，所制备混7 8凝土的稳定性及耐久性。
1
9
4
（4）相关的其他特殊性能，如抗
信
渗3 8性、水化热等。
微
1.港口与航道工程常用的水泥系
联
题
其品种及强度等级是： 押
准
精
（1）硅酸盐水泥（代号：P·I、P·Ⅱ）；其强度等级分为：42.5、42.5R、52.5、52.5R、62.5、62.5R六个
等级。
（2）普通硅酸盐水泥（代号：P ·O）；其强度等级分为：42.5、42.5R、52.5、52.5R、62.5、62.5R六个等
级。
（3）矿渣硅酸盐水泥（代号：P·S·A 、P·S·B）；其强度等级分为：32.5、32.5R、42.5、42.5R、52.5、
52.5R六个等级。
（4）火山灰质硅酸盐水泥（代号：P·P）；其强 度等级分为32.5、32.5R、42.5、842.5R、52.5、52.5R六个
1
7
9
等级。 8 4
信
3
微
（5）粉煤灰硅酸盐水泥（代号：P·F）；其强度等级分为 32.5、32.5R、系42.5、42.5R、52.5、52.5R六个等
联
级。
唯
一
（6）复合硅酸盐水泥（代号：P·C）；其强度等级分为42.5、42 .5R、52.5、52.5R四个等级。
强度等级中的字母R表示早强型水泥。
2.不同品种水泥在港口与航道工程中的应用范围
（1）普通硅酸盐水泥和硅酸盐水泥熟料中的铝酸三钙含量宜在6%~12%范围内。
（2）立窑水泥在符合有关标准的情况下，可用于不冻地区的素混凝土和一般建筑物的钢筋混凝土工程；当
有充分论证时，方可用于不冻地区海水环境中的钢筋混凝土和受冻地区的素混凝土工程。在使用中均应加强质
量检验。
（3）在混凝土中，应根据不同地区、不同部位及不同特性选用适当的水泥品种：
①有抗冻要求的混凝土，宜采用普通硅酸盐水泥和硅酸盐水泥，不宜采用火山灰质硅酸盐水泥；
②不受冻地区海水环境浪溅区部位混凝土，宜采用矿渣硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥或硅酸盐水泥；
③大体积混凝土宜采用矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、复合硅酸盐水泥和普
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通硅酸盐水泥。采用普通硅酸盐水泥时，宜掺入粉煤灰、粒化高炉矿渣粉等活性掺合料。（理解，注意和“大
体积混凝土”中水泥品种的区别。）
④高性能混凝土宜选用标准稠度用水量低的硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥，不宜采用矿渣硅酸盐水泥、火
山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥或复合硅酸盐水泥。
⑤烧粘土质的火山灰质硅酸盐水泥，在各种环境中的港口与航道工程均严禁使用。
（5）采用矿渣硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、火山灰硅酸盐水泥时，宜同时掺加减水剂或高效减水剂。
3.港口与航道工程对水泥质量的要求
（2）通用硅酸盐水泥的物理要求主要包括：强度、细度、凝结时间、安定性等。
④安定性反映水泥在凝结硬化过程中体积变化的均匀程度。水泥中如含有过量的游离石灰、氧化镁或三氧
化硫，凝结硬化时会发生不均匀体积变化，出现龟裂、弯曲、松脆和崩溃等不安定现象，因此《通用硅酸盐水
泥》GB175-2023规定对水泥的安定性进行沸煮法、压蒸法检验，检验结果应合格。
1.3.2骨料
8
7
1.粗骨料 9 1
4
8
3
1）岩石强度或碎石压碎指标
微
信
系
表1.3-2岩石强度或碎石压碎联指标
题
押
岩石品种 准混凝土强度等级 岩石立方体抗压强度（MPa） 碎石压碎指标（%）
精
C60~40 ≥80 ≤10
沉积岩
C35~10 ≥60 ≤16
C60~40 ≥100 ≤12
变质岩或深成的火成岩
C35 ~10 ≥60 ≤20
C60~40 ≥120 ≤13
喷出的火成岩
C35~10 ≥80 ≤30
注：1.沉积岩包括：石灰岩、砂岩等。
2.变质岩包括：片麻岩、石英岩等。
1
7 8
9
3.深成的火成岩包括：花岗岩、正长石、橄榄岩等。
信
3 8
4
微
4.喷出的火成岩包括：玄武岩、辉绿岩等。 系
联
一
2）对粗骨料所含杂质的限值 唯
表1.3-3粗骨料杂质含量的限值
项次 杂质名称 有抗冻要求 无抗冻要求
总含泥量 ＞C40 ≤C40 ≥C60 C55~C30 C40
σ0（Mpa） 3.5 4.5 5.5
（2）混凝土的坍落度应依据港口与航道工程建筑物的结构断面、钢筋含量、运输方式和距离、浇筑方法、
振捣工艺和气候条件等综合确定。高性能混凝土的拌合物有最低坍落度≥100mm的限制性要求，泵送混凝土则
需要较大的坍落度以保证可泵送性。
（3）水胶比的选择、胶凝材料用量的确定应同时满足混凝土强度和耐久性的要求
水胶比的选择：
①根据混凝土强度一水胶比关系曲线，选择水胶比。
②上述按强度要求得出的水胶比应与表1.6-13、表1.6-14所列港口与航道工程海水或淡水环境按耐久性要
求规定的水胶比最大允许值相比较，取其较小值作为配制港口与航道工程混凝土的依据。
表1.6-13港口与航道工程海水环境混凝土按耐久性要求的水胶比最大允许值
钢筋混凝土、预应力混凝土 素混凝土
环境条件 7 8
9 1 北方 南方 北方 南方
4
8
3
大气区 信 0.55 0.50 0.65 0.65
微
浪溅区 联 系 0.40 0.40 0.65 0.65
题
严押重受冻 0.45 — 0.45 —
准
水位 精 受冻 0.50 — 0.50 —
变动区 微冻 0.55 — 0.55 —
偶冻 、不冻 — 0.50 一 0.65
不受水头 作用 0.55 0.55 0.65 0.65
最大作用 水头与
0.55
混凝土壁厚之 比<5
水下区 受水头 最大作用水头与
0.50
作用 混凝土壁厚之比5-10
最大作用水头与
1
7 8
混凝土壁厚之比＞10
信
3 8
04.945
微
胶凝材料用量的确定： 系
联
①根据坍落度一胶凝材料用量关系曲线查得胶凝材料用量
唯
一
按选定的水胶比，选择用水量，通过试验确定最佳砂率。以选定的 水胶比和最佳砂率拌制数种胶凝材料用
量不同的混凝土拌合物，测定其坍落度，并绘制坍落度与胶凝材料用量的关系曲线，从曲线上查出与施工要求
坍落度相应的胶凝材料用量。
最佳砂率确定：
在保持胶凝材料用量和其他条件相同的情况下，其中坍落度最大的拌合物对应的砂率确定为最佳砂率。
②该胶凝材料用量应与表1.6-16所列港口与航道工程海水环境按耐久性要求的最低胶凝材料用量相比较，
取其较大值作为配制港口与航道工程混凝土胶凝材料用量的依据。
表1.6-16港口与航道工程海水环境按耐久性要求的最低胶凝材料用量（kg/m3）
钢筋混凝土、预应力混凝土 素混凝土
环境条件
北方 南方 北方 南方
大气区 320 360 280 280
浪溅区 400 400 280 280
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F350 400 400
水位 F300 360 360
360 280
变动区 F250 330 330
F200 300 300
水下区 320 320 280 280
注：1.有耐久性要求的大体积混凝土，胶凝材料用量应按混凝土的耐久性和降低胶凝材料水化热综合考虑。
2.当采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥拌制混凝土时，宜适当掺加优质掺合料。
（4）对于设计使用年限50年的工程，处于浪溅区、水位变动区和大气区的钢筋混凝土和预应力混凝土结
构，混凝土抗氯离子渗透性应符合表1.6-17的规定。
表1.6-17海水环境混凝土抗氯离子渗透最高限值
高性能混凝土
氯离子渗透性指标 普通混凝土
钢筋混凝土 预应力混凝土
电通量法（C） 2000 1000 800
2.每立方米混凝土中的砂石用量宜采用绝8 对体积法按下列公式计算：
7
1
9
4
8
3
信
(1.6-3) 微
系
联
题
押
(1.6-4) 准
精
(1.6-5)
式中
V——混凝土中砂石料的绝对体积 （L）；
A——混凝土拌和物中的空气含量，以占 混凝土体积的百分数表示，对于普通混凝土取A=1；
W ——混凝土的用水量（kg）；
W
ρ ——水密度（kg/L）；
W
8
W B ——混凝土中的胶凝材料用量（kg）； 8 4 9 1
7
信
3
ρ B ——胶凝材料密度（kg/L）； 微
系
W S ——混凝土中砂的质量（kg）； 一 联
唯
γ——砂率（按体积计）；
ρ ——砂的表观密度（kg/L）；
S
W ——混凝土中的石的质量（kg）；
G
ρ ——石表观密度（kg/L）。
G
例：某工程每立方混凝土中，水泥掺量为380kg，用水量160kg，含气量为3%，砂率40%（按体积计）。
水泥相对密度3.1，砂的表观密度2.65，碎石表观密度2.82。（计算结果四舍五入，保留两位小数）
问：求该混凝土每方用砂量和碎石用量。
答：
V=1000×（1-3%）-380÷3.1-160÷1=678.42L
W=678.42×40%×2.65=719.13kg/m³
s
W =678.42×（1-40%）×2.72=1107.18kg/m³
G
3.关于施工可操作性的要求
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所配制混凝土的施工可操作性，又称为混凝土的和易性或工作性，是一项很综合的性能。其含义应包括混
凝土的流动性、可塑性、保水性、黏聚性、稳定性和易于密实的性能。至今，人们仍然普遍采用古老的坍落度
值来表征混凝土的可操作性，所配制混凝土的坍落度以及坍落度损失限制应满足施工操作的要求。
影响和易性的因素主要有：水泥用量及品种、水胶比（用水量）、砂率、骨料性质、外加剂、施工时间、
环境温度等。
在满足施工操作的条件下宜选用较小的坍落度。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
在流动性混凝土、自密实
准
押混凝土（自流平混凝土）及水下不分散混凝土中，坍落度大于220mm时，用混
精
凝土的坍落扩展度（坍扩度）表征其和易性。
补充考点：混凝土材料用量 计算
【含水率、损耗率对混凝土材料 用量的影响】
（1）含水率=水重/材料净重
（2）损耗率=损耗量/材料净重
【例题·案例】
【背景资料】 8
1
7
9
某项目部承担了一项强度等级为C40的现浇大体积钢 筋 混凝土结构的施工任
信
务3 8
4
，技术员根据相关技术要求
微
进行了配合比设计，并获得了监理工程师的批准，见表。 系
联
一
该结构在夏季进行施工，拌和站配置的拌和机每盘搅拌量为2 m3，混唯凝土由罐车运输，吊罐入模。施工过
程中，某一班次拌制混凝土前，试验员对骨料的含水率进行了检测，测得粗骨料含水率为1.5%，细骨料含水率
为2.5%。技术员据此检测结果按配合比计算拌合料的配料数量，确定了每一盘混凝土各种原材料的称量示值，
保证了混凝土拌合物的数量准确。
【例题·案例】
【问题】
计算上述班次拌制一盘混凝土所需各种原材料称量示值。（计算结果取两位小数）
项目 水泥 粉煤灰 膨胀剂 砂 碎石（大） 碎石（小） 水 减水剂
单方用量（kg/m3） 305 61 41 758 741 317 175 2.23
【参考答案】
水泥称量示值为：305×2=610.00kg
粉煤灰称量示值为：61×2=122.00kg
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膨胀剂称量示值为：41×2=82.00kg
砂称量示值为：758×(1+2.5%)×2=1553.90kg
碎石（大）称量示值：741×(1+1.5%)×2=1504.23kg
碎石（小）称量示值为：317×(1+1.5%)×2=643.51kg
水称量示值为：175×2-758×2.5%×2-741×1.5%×2-317×1.5%×2=280.36kg
减水剂称量示值为：2.23×2=4.46kg
1.7港口与航道工程大体积混凝土的温度裂缝控制
单选题 多选题 案例题 总分值
18年 1问 0 0 1分
19年 0 1问 0 2分
20年 1问 0 10分 11分
21年 1问 1问 5分 8分
8
22年 0 1 7 0 5分 5分
9
4
8
23年 1问 信 3 1问 0 3分
微
24年 0 系 1问 0 2分
联
1.7.1港口与航道工程大体积题混凝土开裂机理
押
准
1）水泥水化热的温度精变化引起温度变形。
2）温度变形受到约束产生 温度应力。
3）温度应力超过抗裂能力产生 裂缝。
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
1.港口与航道工程大体积混凝土的定义
在港口与航道工程中，一般现浇的连续式结构(如码头胸墙、船坞坞墙、泵房结构)和长、宽、高尺寸相近
的大型实体预制构件(如大型棍凝土方块)等容易因胶凝材料水化热等因素引起混凝土温度变化导致裂缝，或结
构断面最小尺寸≥1m的混凝土，统称为港口与航道工程大体积混凝土。
2.“约束”的概念
当结构产生变形时，不同结构之间或同一结构的不同部位之间，因变形的不同，可能产生相互间的影响、
牵制、制约，称之为结构间的约束。
这种约束大致可分为外约束和内约束两大类。
1）外约束
不同结构之间的约束称为外约束，如图1.7-1所示坞底板与后浇的坞墙混凝土结构之间的约束；沉箱封顶
混凝土与其上的胸墙、混凝土之间的约束。
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2）内约束
内约束又称自约束，结构本身内不同部位乃至各质点之间的约束称为内约束，如大型混凝土方块表层与相
邻内层之间的约束，如图1.7-2所示。
3.水泥水化热与混凝土的温升
假定混凝土处于上下、左右、前后都不能散发热量的绝热状态，那么，由于水泥水化热的释放，混凝土内
8
7
1
的温度将持续上升，称之为混凝土的绝热4 9温升。
8
3
信
但是，实际上混凝土结构都不是微绝热的，在水化热温升的同时，就有热量散发的发生。水化热温升直至峰
系
联
值后，继续的散热便引起温度下题降，水化热温升随时间衰减可延续数十天，直至与环境温度平衡。大体积混凝
押
准
土的水化热温升曲线如图1精.7-3所示。
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
4.混凝土在温度应力作用下的开裂
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对于受到约束的混凝土，例如，浇筑在岩基上或者老混凝土基础上的大体积混凝土，在混凝土的升温阶段，
新浇混凝土的体积膨胀，因受到基础的约束产生受压的温度应力，但由于此时混凝土的龄期短，其弹性模量低，
因此，其压应力值很低；而在混凝土的降温阶段，新浇混凝土的体积产生收缩，因受到基础的约束产生的温度
应力为拉应力，当此拉应力值超过混凝土的抗拉强度时，或者受拉变形超过其极限拉伸能力时，便会产生开裂。
通常，大体积混凝土的降温历时较长，超过养护期的混凝土开始产生干燥收缩，收缩应力与温度应力的叠
加，进一步加剧了大体积混凝土的开裂。
1.7.2港口与航道工程大体积混凝土裂缝控制措施
1.温控设计
（1）温控设计应包括下列内容：
①混凝土原材料选择、配合比设计和性能指标确定；
②大体积混凝土温度及温度应力计算；
③温控标准；
8
7
④温控措施； 9 1
4
8
3
⑤温控检测方案等。 信
微
系
（2）大体积混凝土宜分层、联分块浇筑。施工缝应根据混凝土结构的特点、耐久性的要求和施工方便等因素
题
押
设置，并满足设计要求。 准
精
①底板上连续浇筑墙体结 构时，水平施工缝宜设置在距离墙底不小于1m的位置。
②分块浇筑施工时，块体平 面最大尺寸不宜大于30m；相邻块高差不宜超过12m，相邻块浇筑时间间隔宜
小于30d。
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
③采用跳仓法时，跳仓间隔施工时间不宜小于7d，跳仓接缝应按施工缝的要求设置和处理。
（5）大体积混凝土温控设计应进行温控抗裂安全性评定，以表层和内部温控抗裂安全系数K、K'表示，对
无筋或少筋的混凝土结构应不小于1.2；对普通钢筋混凝土结构应不小于1.4；对预应力混凝土结构和严酷侵蚀
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环境下的钢筋混凝土结构应不小于1.6。
（6）大体积混凝土结构温控标准应根据温度应力仿真计算结果确定，并满足下列要求：
①混凝土浇筑温度不高于30℃且不低于5℃。
②混凝土内表温差不大于25℃。
③混凝土内部最高温度不高于70℃。
④混凝土断面降温速率7d龄期内不大于3℃/d，7d龄期后不大于2℃/d。
浇筑温度为混凝土平仓振捣后，上层混凝土未覆盖前距上表面100mm处的混凝土温度。内表温差为混凝
土内部最高温度与同一时间距表面50mm处的混凝土最低温度之差。断面降温速率是指散热条件下，混凝土内
部温度达到温升峰值后，单位时间内断面加权平均温度下降的幅度。
2.选择合适的原材料
大体积混凝土材料的选用，应符合以下要求：
1）水泥
8
7
大体积混凝土宜采用矿渣硅酸盐水泥9、1粉煤灰硅酸盐水泥、复合硅酸盐水泥或中热硅酸盐水泥、低热硅酸
4
8
3
盐水泥、低热矿渣硅酸盐水泥，不宜
微
采信用早强水泥。水泥的铝酸三钙含量不宜大于8%。硅酸盐水泥45μm方
系
孔筛筛余不应小于5%，比表面积联不应大于380m2/kg。
题
押
选用52.5强度等级以下准的通用硅酸盐水泥时，其3d水化热不宜大于250kJ/kg，7d水化热不宜大于280kJ/kg；
精
当选用52.5强度等级水泥时， 7d水化热不宜大于300kJ/kg。
2）矿物掺合料
大体积混凝土宜掺加粉煤灰、粒化 高炉矿渣粉、硅灰和石灰石粉等矿物掺合料。掺加粉煤灰时，应选用I
级或II级粉煤灰；粒化高炉矿渣粉宜采用 S75级或S95级，比表面积不宜大于450m2/kg；石灰石粉的流动度比
不应小于100%。
3）集料
8
大体积混凝土应采用洁净、坚固、级配良好的集料 。海水环境工程中不得采用碱1 7活性集料；淡水环境工程
9
8
4
中采用的集料具有潜在碱活性时，应采用抑制碱集料反应的 相应措施。 信 3
微
大体积混凝土宜选用粒径较大、线胀系数较小的粗集料， 素 混凝土集料联粒
系
径不应大于构件截面最小尺寸的
一
1/4；钢筋混凝土集料最大粒径应满足下列要求： 唯
（1）不大于80mm。
（2）不大于钢筋最小净距的3/4。
（3）不大于保护层厚度的4/5；在南方地区浪溅区不大于混凝土保护层厚度的2/3。
细集料采用天然砂时，细度模数宜控制在2.3~3.0。细集料采用机制砂时，应选择质地坚固、粒型级配合理
和质量稳定的机制砂。
4）纤维
大体积混凝土所用纤维宜采用钢纤维、合成纤维和玄武岩纤维，纤维的性能应符合相关规范规定。
5）外加剂
大体积混凝土采用的外加剂品种宜包含碱水剂、缓凝剂、引气剂、膨胀剂和水化热抑制剂。掺水化热抑制
剂的混凝土强度应满足设计要求，1d水化热温升降低率不宜小于15%。
外加剂使用前应进行相容性检验，掺量应通过试验确定。
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6）拌合水
拌合用水应符合行业标准，水中不应含有影响水泥正常凝结与硬化的有害物质，pH值不应小于5。
3.混凝土配合比设计
大体积混凝土配合比设计，应满足下列要求：
（1）大体积混凝土配合比应满足设计与施工要求，并应按照绝热温升低、抗裂性能良好的原则通过优化确
定。
（2）有抗冻性要求的大体积混凝土宜选用引气剂或引气减水剂，含气量宜为4%~6%。
（3）大体积混凝土宜限制早期强度的发展，12h抗压强度不宜大于8MPa或24h不宜大于12MPa。
（5）配合比设计中，在满足工艺要求的条件下，选择较小的坍落度和较小的砂率。
（6）大体积混凝土掺加石灰石粉时宜与其他掺合料复合使用。
（7）大体积混凝土掺加硅灰时宜与其他掺合料复合使用，硅灰掺量不宜大于5%。
大体积混凝土采用常规温控措施不满足抗裂要求时，可采用纤维混凝土、补偿收缩混凝土或设置防裂钢筋
8
7
网片。纤维掺量应根据混凝土性能要求，9按1有关规定通过试验确定，海洋环境下不宜采用普通钢纤维。
4
8
3
4.温控措施
微
信
系
1）原材料的温度控制 联
题
押
大体积混凝土施工应控制准拌合机出口的混凝土温度，保证浇筑温度满足温控标准要求。宜采取下列温控措
精
施：
（1）利用温度较低时段施工 。
（2）水泥使用温度不高于60℃， 粉煤灰使用温度不高于40℃，矿粉、石灰石粉使用温度不高于60℃。
（3）集料堆场采用封闭料仓、遮阳或 喷雾等降温措施。
（4）使用地下水、制冷水或冰水等低温水 拌合混凝土。
（5）必要时采用片冰拌合、风冷集料和液氮冷 却混凝土拌合物等措施。
8
混凝土浇筑温度低于5℃时，宜采用拌合水加热、 集料升温等提高混凝土原材料1温7度的措施。
9
8
4
2）混凝土搅拌和运输的温度控制 信 3
微
大体积混凝土拌合物应搅拌均匀，搅拌时间应根据试验确 定 ，且不宜小联于
系
90s。
一
混凝土运输过程中，应缩短运输时间，减少转运次数；混凝土 运输设唯备在必要时应设置遮阳、隔热等降温
设施。
3）混凝土浇筑和振捣的温度控制
热天浇筑混凝土时，宜对混凝土进行仓面喷雾，降低浇筑仓面温度。大体积混凝土浇筑时，宜提高浇筑能
力，缩短仓面暴露时间。
大体积混凝土应分层摊铺，泵送混凝土的摊铺厚度不宜大于500mm，非泵送混凝土的摊铺厚度不宜大于
300mm。混凝土布料应均匀，不得采用振捣棒赶料。大体积混凝土振捣宜采用高频振捣棒，振捣应密实，避免
过振、欠振和漏振。上层混凝土应在下层混凝土初凝前浇筑完毕；顶层混凝土浇筑完毕，初凝前宜进行二次振
捣和抹面，并及时覆盖、保湿养护。
浇筑过程中突遇大雨或大雪天气时，应中止混凝土浇筑，对已浇筑未硬化的混凝土应立即覆盖，严禁雨水
直接冲刷新浇筑的混凝土。当终凝前无法覆盖上层混凝土时，结合面应按照施工缝处理。
大体积混凝土施工缝应满足下列要求：
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（1）凿毛，清除表面的浮浆软弱混凝土层及松动的石子，均匀露出粗集料。
（2）在上层混凝土浇筑前，清除混凝土表面污物，并充分湿润，无积水。
（3）低流动度混凝土浇筑前，采用接浆措施。
垂直施工缝宜采用收口网模板。后浇带宜采用微膨胀混凝土并蓄水养护，养护时间不应少于14d。
4）混凝土内部降温
大体积混凝土内部降温宜采取的措施有：掺入缓凝剂延长混凝土凝结时间、控制分层浇筑厚度和埋设水管
通水冷却。大体积混凝土分层厚度不大于3.0m，其中基础强
约束区不大于1.5m，分层浇筑间隔期不大于7d。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
冷却水管布设宜满足下列 要求：
（1）采用内径30~50mm的 金属水管并用螺纹套筒连接。
（2）水管间距0.5~1.5m。
（3）水管距混凝土表面不小于500m m。
（4）单根水管长度不大于200m。
（5）水管进出口集中布置。
8
混凝土浇筑前应进行压水试验，管道系统不得漏水 。 1 7
9
8
4
混凝土覆盖冷却水管后应开始通水冷却，通水冷却宜满 足下列要求： 信 3
微
（1）冷却水流速不小于0.6m/s。 联
系
一
（2）冷却水温度与混凝土内部温度之差不大于25℃。 唯
（3）通水时间根据断面降温速率确定。
（4）定期改变通水方向。
（5）通水过程中，采用智能温控装置调控通水流量和水温。
通水结束后，应及时对冷却水管压浆封堵，压浆材料应采用不低于混凝土强度等级的微膨胀砂浆或净浆。
5）混凝土保温和养护
混凝土浇筑完毕应及时养护，养护宜采取覆盖、蓄水、喷雾或涂养护剂等措施，不得采用海水养护。保湿
养护时，养护时间不少于14d，养护水温和混凝土表面温度之差不宜大于15℃；蓄水养护时，混凝土蓄水深度
不宜小于100mm。
日平均气温低于5℃时，裸露的混凝土表面不得直接洒水养护，应采用保温材料保温、保湿养护。
低温季节拆模应选择气温较高的时段并立即采取保温措施。混凝土表面温度与环境温度之差大于15℃时应
推迟拆模时间。
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保温覆盖层拆除应分层逐步进行，混凝土表面温度与环境温度最大温差小于20℃时，可全部拆除。气温骤
降时，龄期低于28d的混凝土应进行表面保温。
混凝土保温应操作简便、安全环保。保温保湿材料可采用塑料薄膜、土工布、节水保湿养护膜等，并应覆
盖严密，接縫处重叠覆盖不少于300mm，边角处应加强保温。必要时，应搭设养护棚，宜采用蒸汽、喷雾调控
棚内温度和湿度。
5.施工期温控检测
混凝土温度和应变监测的频率：混凝土浇筑温度监测每台班不应少于2次；升温期间环境温度、冷却水温
度和内部温度应每2~4h监测一次，降温期应每天监测2~4次；温度监测持续时间不应少于20d，应变检测不应
少于60d，应及时对监测数据进行分析整理。
温度测点的布置应符合下列规定：
（1）温度测点的布置范围应以所选混凝土浇筑块体平面图对称轴的一侧为测试区。
（3）每条温度测试轴线上应根据结构的平面尺寸布置监测点，监测点位不宜少于4处。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
（4）温度监测点宜沿混凝土浇筑 体厚度方向按平面分层布置，应至少布置表层、底层和中心层温度测点，
测点间距不宜大于500mm。混凝土浇筑体 表层测点宜布置在其表面以内50mm处，混凝土浇筑体底层测点宜布
置在其底面以上50mm处。
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
应变测点的布置应符合下列规定：
（1）应变测点应能测出混凝土内部最大应变。
（2）应变测试应设置零应力测点。
（3）应变测试宜布置表层、底层和中心层应变测点，表层应变测点宜布置在混凝土浇筑体表层钢筋以内。
例题：
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1.背景
在港口与航道工程中，为了防止大体积混凝土开裂，在混凝土中掺入一定量的粉煤灰或磨细矿渣是常用的
措施之一。在掺入这些掺合料时，根据它们的掺量与混凝土水泥用量的关系，有两种掺入法:
（1）等量取代法:即在混凝土中掺入多少掺合料，就减少多少水泥（按重量计）;
（2）超量取代法:即在混凝土中掺入掺合料的量大于减少水泥的量（按重量计），
这时，掺入掺合料的量/减少水泥的量=K
K称为超量取代系数（K>1）。
进行混凝土配合比的设计计算时应按上述原则进行。
2.问题
（1）混凝土的原水泥用量为350kg/m³，掺入15%的粉煤灰，等量取代，掺入粉煤灰后混凝土的水泥用量
为多少?混凝土中掺入粉煤灰的量为多少?混凝土的胶凝材料为多少?
（2）混凝土的原水泥用量为350kg/m³，掺入粉煤灰，取代15%的水泥超量取代，超量取代系数K=1.3。掺
8
7
入粉煤灰后混凝土的水泥用量为多少?混凝9 1土中掺入粉煤灰的量为多少?混凝土的胶凝材料为多少?
4
8
3
3.分析与答案
微
信
系
（1）掺入粉煤灰后混凝土中联的水泥用量为:350×（1-15%）=297.5kg/m³;
题
押
混凝土中掺入粉煤灰的量准为:350×15%=52.5kg/m³;
精
混凝土中的胶凝材料为:2 97.5+52.5=350kg/m³;
（2）掺入粉煤灰后混凝土的 水泥用量为:350×（1-15%）=297.5kg/m³;
混凝土中掺入粉煤灰的量为:350× 15%×1.3=68.25kg/m³;
掺入粉煤灰后混凝土中胶凝材料的用 量为:297.5+68.25=365.75kg/m³。
1.8港口与航道工程混凝土的耐久性
考试年份 单选题 多 选题 案例题 8 总分值
1
7
9
18年 0 0 0 8 4 0
信
3
19年 1问 0 0微 1分
系
20年 1问 0 联0 1分
一
唯
21年 1问 0 0 1分
22年 1问 0 0 1分
23年 1问 0 0 1分
24年 1问 0 0 1分
1.8.1提高港口与航道工程混凝土耐久性的措施
港口与航道工程混凝土的耐久性主要包括：混凝土的抗冻性；混凝土防止钢筋锈蚀的性能；混凝土的抗渗
性和抗海水侵蚀的性能。
1.选用优质的原材料
2.优化混凝土的配合比设计
3.精心施工
4.防止混凝土结构开裂
5.应用高性能混凝土
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6.应用环氧涂层钢筋
7.采用表面涂层
8.采用钢筋阻锈剂
9.采用外加电流的阴极保护
1.选用优质的原材料
1）水泥
港口与航道工程结构混凝土所用水泥的强度等级不得低于42.5级；
2.优化混凝土的配合比设计
3.精心施工
4.防止混凝土结构开裂
5.应用高性能混凝土
6.应用环氧涂层钢筋
8
7
采用环氧涂层钢筋的混凝土，可以同9时1掺加钢筋阻锈剂，但是，不能和外加电流阴极保护联合使用。由于
4
8
3
环氧涂层钢筋与混凝土之间的粘结强
微
度信为无涂层钢筋粘结强度的80%，所以，涂层钢筋的锚固长度为无涂层钢
系
筋锚固长度的1.25倍。 联
题
押
7.采用表面涂层 准
精
常用的表面涂层有硅烷浸 渍等。涂装施工通常属于混凝土工程的最后一道工序，实施涂装的混凝土龄期不
宜少于28d，并应验收合格。涂装 前应对混凝土进行表面处理，并按设计涂层体系进行小区试验。
8.采用钢筋阻锈剂
阻锈剂在混凝土内对钢筋有钝化作用 或抑制锈蚀过程的发生与发展，一般用于海水环境浪溅区和水位变动
区混凝土结构。
9.采用外加电流阴极保护
8
混凝土中实施阴极保护的钢筋应进行电连接，连接 电阻不应大于1.0Ω。根据混凝1 7土结构的现场条件，将需
9
8
4
要外加电流阴极保护的混凝土结构划分为若干单元，保护单 元内的辅助阳极应满信足3电连续性，不同保护单元的
微
辅助阳极之间、辅助阳极和阴极保护的钢筋之间应满足电绝缘 性 。 联
系
一
1.8.2高性能混凝土的特性 唯
高性能混凝土（HPC）的主要特征是在大幅度全面提高和改善普通混凝土性能的基础上，能针对不同的用
途要求，对高耐久性、高抗氯离子渗透性、高工作性、高强度、高体积稳定性和合理的经济性等予以组合性或
者选择性的保证。
对于海港工程钢筋混凝土和预应力混凝土结构，浪溅区应采用高性能混凝土，水位变动区和大气区根据需
要可采用高性能混凝土。
1.高性能混凝土的组成及其对性能的影晌
（1）大量掺用特定的矿物性掺和料、应用高效减水剂、采用低水胶比是高性能混凝土组成和配合比的特点。
（2）必须应用与水泥相匹配的高效减水剂：其减水率应达到20%以上。
（3）低水胶比：通常水胶比均在0.35以内。
（4）高性能混凝土一般应用最大粒径≤25mm质地坚硬的粗骨料。
3.高性能混凝土的技术指标
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高性能混凝土的技术指标包含混凝土的拌合物性状、强度等级和耐久性三方面，对于海港浪溅区部位的高
性能混凝土，其技术指标的规定见表1.8-1。
表1.8-1高性能混凝土的技术指标
混凝土拌合物 硬化混凝土
水胶比 胶凝物质总量（kg/m³） 坍落度（mm） 强度等级 抗氯离子渗透（C）
≤0.35 ≥400 ≥120 ≥C45 ≤1000
港航工程高性能混凝土技术指标中规定海港非浪溅区部位混凝土的强度等级不低于C40，是由于在港航工
程中，与耐久性相比，强度已不是主要问题了。
4.高性能混凝土的施工要点
高性能混凝土拌合物宜采用先以掺合料和细骨料干拌，再加水泥和部分拌合用水，最后加粗骨料、减水剂
溶液和余下的拌合用水的加料顺序。高性能混凝土的拌合物比较黏稠，为保证搅拌均匀，必须采用性能良好、
搅拌效率高的非立轴强制式搅拌机，并适当延长搅拌时间。振捣引气混凝土时，应使用振动频率不大于6000
次/min的中低频振捣棒，并应控制振捣时间8， 避免过振。
7
1
9
4
在常温下应至少养护14d。
3
8
信
微
系
1.9港口与航道工程预应力混联凝土
题
押
准
单选题 多选题 案例题 总分值
精
18年 0 0 0 0分
19年 1 问 1问 0 3分
20年 0 0 0 0分
21年 0 0 0 0分
22年 0 0 0 0分
23年 0 0 5分 5分
24年 1问 1问 0 3分
1.预应力混凝土
1
7 8
9
8
4
先对钢筋在其弹性变形范围内进行张拉，施加一定的预 加拉应力，在这种应信力3状态下浇筑混凝土（或灌注
微
孔道砂浆），待混凝土（或砂浆）达到一定强度后，再放松钢 筋，由于钢筋的系弹性回缩给混凝土施加了一定量
联
一
值与分布的预压应力，这样，当构件承受荷载受拉时，产生的拉应 力值在唯没有完全抵消其业已存在的预压应力
值前是不产生变形的，从而，将显著提高构件的受荷抗裂能力。
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预应力混凝土结构的优点是：
（1）采用高强度钢材与高强度混凝土，构件截面小、重量减轻，跨越能力增大，可以加大排架间距和梁板
等构件的跨距。
（2）预应力构件（如梁）不易产生裂缝，耐久性高、耐用年限长；
（3）与普通的钢筋混凝土结构比，可节省钢材近30%，经济合理。
先张法的概念：是在浇筑混凝土之前，先张拉预应力钢筋，并将预应力筋临时锚固在张拉台座上，待构件
混凝土符合设计规定的强度和弹性模量（或龄期）时，逐步放松预应力筋，这样就因预应力筋的弹性回缩通过
其与混凝土之间的粘结作用，使混凝土获得预压应力。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
8
1
7
9
8
4
信
3
微
后张法的概念：先浇筑构件混凝土，在混凝土中配置预应 力 钢筋的位置联处
系
预留孔道。然后将预应力钢筋沿
一
预留的孔道穿入，待构件混凝土达到规定的强度后，对预应力钢筋 进行张唯拉，并以混凝土构件本身为支点进行
锚固，然后，用高强度水泥浆（或水泥砂浆）对预留孔道进行压力灌浆封堵。
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2.港口与航道工程预应力混凝土的具体要求
1）预应力筋的制作
（1）预应力混凝土使用的钢筋，主要有低松弛的高强碳素钢丝、钢绞线和高强度钢筋三大类。
预应力筋的下料长度，除考虑构件的长度、台座的长度外，尚应考虑冷拉拉长值、张拉伸长值、锚夹具的
8
7
厚度、弹性回缩值、焊接接头和镦头的压9缩1量、连接杆的长度等。
4
8
3
（3）钢丝、钢绞线、热处理钢筋
微
信及冷拉Ⅳ级钢筋，宜用砂轮锯或切断机切断下料，不得采用电弧切割。
系
2）预应力张拉设备 联
题
押
（1）张拉预应力筋所用准的张拉梁，应按预应力筋的布置、根数、张拉荷载的大小、张拉条件等经计算选定。
精
（2）预应力筋锚具（夹 具、连接器），主要分为粘着锚固、承压锚固和摩擦锚固三种。
3）施加预应力
（1）张拉力的控制是正确建立预 应力的前提，无论是先张或后张，对张拉力均应采取应力及伸长值双控的
方法。
（2）在应力控制张拉时，应尽量减少张拉 设备的摩阻力，并力求稳定。预应力筋如需超张拉时，可比设计
要求提高5%，其最大张拉控制应力，不得超过表1 .9-1的规定。
8
表1.90-1最大张拉控制应力允许值 1 7
9
8
4
信
3
张拉方法微
钢种 系
先张法 联 后张法
一
钢丝、钢绞线 0.80fptk 唯 0.75fptk
钢棒 0.75fptk 0.70fptk
注：f 为预应力筋极限抗拉强度标准值
ptk
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（3）预应力筋张拉锚固后，实际预应力值与工程设计规定检验值的相对允许偏差为土5%。
（4）为减少预应力筋的松弛影响，可采用以下超张拉方法之一进行张拉：
①从零应力开始，张拉至1.05倍预应力筋的张拉控制应力σcon，持荷2min后，卸荷至预应力的张拉控制
应力；
②从零应力开始，张拉至1.03倍预应力筋的张拉控制应力σcon。
（5）用应力控制法张拉时，应校核预应力筋的伸长值。如实际伸长值与设计计算理论伸长值的相对偏差超
过6%，应暂停张拉，查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
预应力筋的实际伸长值，宜在初应力为10%σcon时开始量测，但应加上量测前张拉力的推算伸长值；对
后张法，尚应扣除混凝土构件在张拉过程中的弹性压缩值。
预应力筋张拉时的计算伸长值△L（mm），可按下式计算：
8
7
1
9
式中Fp——预应力筋的平均张拉力8。4直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，取张拉端的拉力与跨中
3
信
微
扣除孔道摩阻损失后的拉力平均值
系
（kN）；
联
L——预应力筋的长度（mm 题）；
押
准
A ——预应力筋的截面精积（mm2）；
p
E——预应力筋的弹性模量 （MPa）。
s
1.9.1先张法预应力混凝土
1.先张法预应力的基本概念
先张法生产工艺简单、工序少、效率高 、质量易保证。
2.先张法预应力的具体要求
（1）张拉台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾稳定系数不得小于1.5；抗滑稳定系数不等小于1.3。
8
1
7
（2）张拉台座的长度，应根据桩、梁、板等构件通用 长度和厂（场）区的地形
8
4 9，每次的张拉件数（生产能
信
3
力）综合考虑。 微
系
（4）张拉梁、锚固梁的安装，应使该梁的受力中心线与底板 中心线一一
联
致，其偏差不得大于3mm。
唯
（5）多根预应力筋同时张拉时，应预先调整初应力，使各根钢筋 的 应力基本一致。初应力的调整方法：可
用反复整体张拉法、油压千斤顶法、测力扳手法等。
（6）当构件的侧模板是在施加预应力之后安设时，宜先施加70%的控制应力，待模板安设完毕后，再施加
至设计要求的荷载。
（8）先张法放松预应力筋的放松器，其设计与制作应符合下列规定：
③当采用楔形放松器时，楔块的宽度、高度应根据张拉台座的布置、放松预应力筋最大回缩量选定；楔块
的倾斜度应根据楔形的正压力、放松器的扭矩和楔块的润滑条件，经计算选定。
④当采用砂箱千斤顶时，砂箱千斤顶的直径、高度应根据承受的正压力、砂质的容许应力和放松预应力筋
时的最大回缩量选定。
⑤当采用平面推力轴承时，轴承的选型应根据预应力筋的布置、单根预应力筋的张拉力、端头螺杆的直径
综合选定。
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（9）先张法结构中钢绞线断裂或滑脱的数量严禁超过结构同一截面钢丝总根数的5%，且严禁相邻两根预
应力筋断裂或滑脱。
（10）放松预应力筋时，混凝土强度必须符合设计要求。设计无要求时，一般预应力构件不得低于设计混
凝土强度标准值的75%。
3.先张法预应力在PHC桩生产中的应用
作为先张法预应力应用的典型是高强混凝土管桩
（PHC）桩的生产制造。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
作为先张法预应力应用的准典型是高强混凝土管桩（PHC桩）的生产制造。
精
（3）钢筋张拉：以应力 控制为主，应变控制为辅，张拉的控制应力值取0.9的冷拉钢筋屈服强度；
（4）成型：离心成型，高速 离心加速度不小于35g；PHC管桩放张、拆模时混凝土强度不得低于45MPa；
（5）养护：宜采用常压蒸养，常压 蒸养应分为静停、升温、恒温和降温四个阶段，从升温至降温的时间不
得少于6h；当采用常压蒸养和高压蒸养结 合养护时，高压蒸养应分为升温、恒温和降温三个阶段，且三阶段总
时间不少于9h。
1.9.2后张法预应力混凝土
8
1.后张法预应力的基本概念 1 7
9
8
4
对预应力钢筋进行张拉，并以混凝土构件本身为支点进 行锚固。 信 3
微
系
后张法不需要预应力张拉台座，适用于结构断面大的长大型 预应力构件联的现场预制。
一
2.后张法预应力的具体要求 唯
（2）当铺设已穿预应力筋的波纹管（或其他金属管道）时要严防火花损坏管道内的钢丝或钢绞线，严禁在
孔道附近进行电焊作业。
预埋管道宜用钢筋井字架固定，其间距为：波纹管及钢管不宜大于1m，胶管不宜大于0.5m，曲线孔道宜
适当加密。
灌浆孔间距：预埋波纹管不宜大于30m，抽芯形成孔道不宜大于12m，曲线孔道的曲线波峰部位，宜设排
气孔。
（3）预埋管的抽芯的顺序应先上后下。
（7）对后张法，张拉时结构中钢丝（束）、钢绞线断裂或滑脱的数量，严禁超过结构同一截面钢丝总根数
的3%，且一束钢丝只允许发生一根。
（8）孔道灌浆应采用普通硅酸盐水泥或经试验证明符合要求的矿渣硅酸盐水泥配制的水泥浆；对空隙大的
孔道，可采用水泥砂浆灌浆。水泥浆及水泥砂浆的强度，均不得低于20MPa。灌浆用水泥浆的水灰比不大于0.45，
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搅拌后3h泌水率宜在2%以内，最大不超过3%。
（9）灌浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并应设置排气通道。
（10）压浆的过程中及压浆后48h，结构温度不得低于+5℃。否则应采取保温措施。
3.后张法预应力混凝土在大管桩生产中的应用
预应力混凝土大直径管桩采用离心、振动、辊压相结合的复合法工艺生产高强混凝土管节，然后对管节施
加后张预应力进行拼装成长桩。
（3）张拉预应力筋。
①张拉的控制应力设计值为预应力钢绞线强度标准值的 70%，所建立的管桩混凝土预压应力为
8
7
10.93~13.78MPa； 9 1
4
8
3
②张拉分两次进行，第一次张拉
微
的信控制应力为控制应力设计值的30%~50%，目的是把桩节粘结起来；待胶
系
粘剂的抗压强度达到30MPa后，联进行第二次张拉，张拉的控制应力达到设计值。
题
押
准
1.10 港口与航道工程软土精地基处理
考试年份 单选题 多选题 案例题 总分值
18年 0 0 3分 3分
19年 1问 0 0 1分
20年 0 1问 5分 7分
21年 0 1问 0 2分
22年 1问 0 15分 16分
23年 2问 1问 0 8 4分
1
7
9
24年 0 0 0 8 4 0分
信
3
1.10.1软土地基处理方法的种类和适用范围 微
系
处理方法 适用范围 一
联
唯
换填法 换填厚度一般不大于4m的软土
爆破排淤填石 有下卧持力层的厚度一般为4m~25m的淤泥、淤泥质土
爆破法
水下爆破夯实 水下地基或基础为块石或砾石的地基
加筋垫层法(包括土工织
软土地基
物、格栅、土工网等)
排水固 堆载预压法 淤泥、淤泥质土、冲填土等饱和黏土地基，但不适用于泥炭土
结法 真空预压法 以黏性土为主的软土地基，必要时可以联合堆载
强夯法和强夯置换法 松软的碎石土、砂土、低饱和度的粉土与黏性土、素填土和杂填土
降水强夯法 深度不超过7m的砂土、粉土、粉质黏土等地基
振冲挤密法 砂土及各类散粒材料的填土
振冲法 砂土、粉土、粉质黏土、素填土和杂填土。对于不排水抗剪强度小于20kPa的饱和黏
振冲置换法
性土应通过试验确定其适用性
砂桩法和挤密砂桩法 饱和黏性土、砂性土、非饱和黏性土、杂填土、松散素填土等
碎石桩法 松散砂性土、软弱黏性土以及液化地基等
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水泥搅拌桩法 淤泥、淤泥质土和含水率较高且地基承载力不大于120kPa的黏性土地基
高压喷射注浆法 淤泥、淤泥质土、黏性土、粉土、砂土、素填土和碎石土等地基
1.10.2软土地基的处理
1.排水固结法
1）基本原理
排水固结法的实质为在建筑物或构筑物建造前，先在拟建场地上施加或分级施加与其相当的荷载，使土体
中孔隙水排出，孔隙体积变小，土体密实，以增长土体的抗剪强度，提高软基的承载力和稳定性，同时可消除
沉降量，减小土体的压缩性，以使工程安全顺利地进行，在使用期内不致产生有害的沉降和沉降差。
排水固结法分为堆载预压法和真空预压法两类。堆载预压法适用于淤泥质土、淤泥和冲填土等软土地基，
特别是堆载料可就近取得的大面积软基处理；真空预压法适用于在加固区能形成(包括采取措施后形成)稳定负
压边界条件的软土地基，特别适用于超软基及临近危险边坡地带的软基处理。由于真空预压法在加固区形成负
压，与堆载法的挤出效应相反，有利于邻近加固区岸坡的稳定。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
2）堆载预压法
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（1）堆载预压设计
堆载预压设计应包括下列主要内容：
①选择竖向排水体的形式，确定其断面尺寸、间距、排列方式和深度。
②确定施加荷载的大小、范围、分级、加荷速率、预压或分级预压时间和卸载标准。
③计算地基固结度、强度增长、整体稳定性和沉降等。
④提出质量监测、检验要求。
当软土厚度不大或含有较多薄粉砂夹层，在设计荷载作用下其固结速率能满足工期要求时，可只设置排水
砂垫层，进行堆载预压。排水砂垫层的厚度，陆上不小于0.4m；水上不小于1.0m，采用土工织物袋内充砂时
可适当减小。
排水砂垫层的砂宜采用含泥量不大于5%且渗透系数不小于5×10-3cm/s的中砂、粗砂。
在预压区边缘应设置排水沟，预压区内宜设置与砂垫层相连的排水盲沟，盲沟交叉位置宜设置集水井，集
水井中的积水超过一定水位应及时排到预压区外排水沟中。
8
7
预压荷载应根据使用要求确定，可取9建1筑物或堆场的基底压力作为预压荷载。实际施加的荷载应包括预压
4
8
3
荷载和由于高程不足而回填或补填的土信重。加载坡肩线范围不应小于建筑物基础外缘所包围的范围，加载速率
微
系
应与地基土的强度增长相适应，加联载各阶段应进行地基稳定验算。当在设计预压荷载下，规定时间内不能满足
题
押
加固要求时，可采用超载预压准。
精
8
1
7
例：某软土地基采用堆载预压法加固，原地面标高为 +5.0m，地面设计使用标
8
高4 9为+6.0m，设计要求加固后
信
3
地基的承载力为80kPa，预计加固后的地面沉降量为1.0m， 问从原地面算起最微终的加固堆载料高度为多少?(堆
系
载料按1.6t/m3计) 一
联
唯
【解析】
①：单位换算：1Pa=1N/㎡，故：80kPa=80000Pa=80kN/㎡=8t/㎡
设最终堆载料的高度为h，则：
h×1.6－2×1.6=8t/㎡，解出h=7m
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竖向排水体的设计应符合下列规定：
①竖向排水体长度应根据地基处理的目的和土层情况等确定，软土厚度不大时，竖向排水体可贯穿软土层；
软土厚度较大时，应根据稳定或沉降的要求确定；对以地基稳定性控制的工程，竖向排水体深度至少应超过危
险滑动面以下3m；软土层中如分布有砂夹层或砂透镜体时，设计中应考虑利用。
②竖向排水体间距应根据所要求的固结时间等确定，普通砂井宜采用2m~3m，袋装砂井宜采用1m~1.5m，
塑料排水板宜采用0.7m~1.5m。
③竖向排水体的最大间距可用井径比（n）控制。普通砂井的井径比不宜大于10，袋装砂井的井径比不宜
大于25，塑料排水板的井径比不宜大于20。
井径比（n）是竖向排水体的径向排水范围的等效直径（de）与竖向排水体等效换算直径（dw）之比。
④对于竖向排水体直径，普通砂井水下宜采用30cm~40cm，陆上宜小于30cm；袋装砂井宜采用7cm~10cm。
塑料排水板宽度宜为10cm，宽度宜为3.5mm~5mm。
⑤竖向排水体的平面布置可采用等边三角形或正方形。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
8
1
7
9
8
4
信
3
微
地基稳定为控制因素的工程，必要时应在加载不同阶段进 行 十字板剪切联强
系
度试验和钻取土样进行室内土工
一
试验，验算地基的稳定性。 唯
卸载时加固深度范围内地基平均固结度不宜小于80%。
（2）堆载预压施工
堆载预压过程中应根据设计要求进行地基沉降、侧向位移、孔隙水压力和地下水位等监测，并应进行加固
前后原位十字板剪切试验和取土样及室内土工试验。
水平排水砂垫层施工应满足下列规定:
①陆上排水砂垫层施工可采用人工或机械一次铺设。
③砂垫层顶高程和厚度的偏差应满足相关要求。
袋装砂井施工应符合下列规定：
②袋装砂井的灌砂量应按井孔的体积和砂料在中密状态时的干密度计算，其实际灌砂量不得小于计算值的
95%。
③水下袋装沙井井距偏差不应大于200mm，陆上袋装沙井井距偏差不应大于100mm，套管垂直度偏差不
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应大于1.5%。
⑤袋装砂井埋入排水砂垫层中的长度不应小于500mm。
⑥当袋装砂井中充满的砂柱出现中断时，应在临近的孔位处补打沙井。
塑料排水板打设设备应符合下列规定：
打入地基的塑料排水板宜为整板，需要接长时每根塑料排水板不得多于1个接头，且有接头的塑料排水板
根数不应超过总打设根数的10%，相邻的塑料排水板不得同时出现接头。
塑料排水板接长时，芯板搭接长度不宜小于200mm，且连接牢固，滤膜应包裹完好并做好检查记录。
塑料排水板打设时回带长度不得超过500mm，且回带的根数不应超过总根数的5%。塑料排水板在水平排
水砂垫层表面的外露长度不应小于200mm。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
陆上塑料排水板打设施工应 符合的规定：
①当遇到浅层硬土层或杂填土较厚情况时，可先行引孔，再打设排水板。
②塑料排水板平面偏差不应大于80m m。
③套管垂直度偏差不应大于1.5%。
④打设过程中应逐根自检，打设不合格的塑料排水板应在临近板位处补打。
8
⑤一个作业区段的塑料排水板打设完毕后，应清除 打设塑料排水板时在砂垫层中1 7形成孔洞内的淤泥，用砂
9
8
4
料填埋孔洞，塑料排水板埋入砂垫层中的长度不应小于20 0mm。 信 3
微
水上塑料排水板打设施工应符合的规定： 联
系
一
③塑料排水板可采用定尺打设或卷材连续打设。 唯
④塑料排水板平面偏差不应大于100mm。
⑤套管垂直度偏差不应大于1.5%。
⑥斜坡上打设塑料排水板时宜偏向坡顶方向定位套管。
堆载施工应符合的规定：
①陆上每级堆载完成后应进行堆载体重度检测，每级堆载体检测点数不应少于3点，布点应均匀；
②堆载施工应根据施工监测情况严格控制加载速率。
③堆载施工过程中应及时排水。
④堆载施工过程中应采取措施对监测点和检测点进行保护。
堆载预压施工过程中的地表沉降和边桩水平位移控制应符合的规定：
①设置排水竖井的地基，基地中心的地表沉降量每昼夜不宜大于15mm，不设置排水竖井的地基，基地中
心的地表沉降量每昼夜不宜大于10mm；边桩水平位移每昼夜不宜大于5mm。
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③以变形控制的工程，卸载时经预压所完成的变形量和平均固结度应满足设计要求；以地基承载力或抗滑
稳定性控制的工程，卸载时地基土经预压而达到的强度应满足设计要求。
3.堆载预压施工质量监控
④各级堆载高度的偏差不应大于本级荷载折算高度的5%，最终堆载高度不应小于设计总荷载的折算高度。
3）真空预压法设计和施工要求
加固区边线与周边建筑物和地下管线等的距离，应根据土质情况和建筑物重要性确定，不宜小于20m。
对于以沉降控制的工程，卸载标准应根据地基沉降量、残余沉降量、平均应变固结度和沉降速率确定。对
以地基承载力或稳定性控制的工程，卸载标准应根据地基土强度、平均应变固结度和沉降速率确定，卸载时加
固深度范围内地基平均应变固结度不宜小于80%。
真空预压荷载设计应符合下列规定：
对于边界密封条件良好的淤泥、淤泥质土或黏土地基，真空预压荷载设计值不宜小于85kPa；当加固区土
层条件复杂时，真空预压荷载设计值不宜小于80kPa。
8
7
当真空预压荷载小于预压荷载设计值9时1，可采用真空联合堆载预压，当残余沉降量或加固时间不满足工程
4
8
3
要求时，可采用超载预压。 信
微
系
真空联合堆载预压时，堆载体联的坡肩线宜与真空预压边线重合，且膜上堆载应在真空预压满载10d后进行。
题
押
真空联合堆载预压应提出准分级加载要求，加载过程中地基向加固区外的侧向位移速率不应大于5mm/d。
精
8
1
7
9
8
4
排水系统设计应符合下列规定： 信
3
微
系
水平排水垫层应具有良好的透水性和连续性，水平排水垫层 宜采用含泥联量不大于5%的中砂或粗砂，厚度不
一
唯
宜小于0.4m，砂料的渗透系数不宜小于5×10-3m/s。
水平排水垫层中应设置排水滤管，滤管横向间距宜为6m～7m，纵向间距宜为30m～40m。滤管应埋入水
平排水层中间；滤管连接件与滤管应连接牢固，连接长度不小于100mm；滤管及其连接件在预压过程中应能适
应地基变形。
垂直排水系统宜穿透软土层，但不应进入下卧透水层。软土层深厚时，对以地基承载力或稳定性控制的工
程，打设深度应超过危险滑动面下3m，对以沉降控制的工程，打设深度应满足工程对地基残余沉降的要求。
密封膜铺设应满足下列要求：
①密封膜加工后的边长要大于加固区相应边长4m，当加固区地质复杂时，要适当加长密封膜并松弛铺设。
②密封膜应采用热合法拼接，两块膜的搭接宽度不小于15mm，无热合不紧和热穿现象，有孔洞时及时修
补。
③铺膜时风力不应大于5级，并从上风侧开始。
④压膜沟内的密封膜要紧贴内侧坡面铺平。
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⑤采用真空联合堆载预压时，按设计要求在膜下铺设保护层。
加固区四周应开挖压膜沟，压膜沟深度至少应挖至不透水、不透气层顶面以下0.5m。
压膜沟区域存在浅层透水层或透气层时，应挖穿透水层或透气层，压膜沟延伸至黏土层顶面以下应不小于
0.5m。
压模沟内的塑料排水板沿边坡伸入到加固区内的水平排水层中的长度应不小于200mm。
当加固区边界透水透气层较深厚时，密封措施宜采用黏土密封墙，拌和后墙体的黏粒含量应大于15%，黏
土密封墙的厚度不宜小于1.2m。
黏土密封墙宜采用双排搅拌桩施工法。
抽真空设备宜采用射流泵，其单机功率不宜低于7.5kW，在进气孔封闭状态下，其真空压力应不小于96kPa，
真空压力达到设计要求稳定后，抽真空设备开启数量应超过总数的80%。
抽真空施工应满足下列要求：
①抽真空设备的位置应满足设计要求。
8
7
②试抽气时间为4d～10d。 9 1
4
8
3
③正式抽气阶段膜下真空压力应满信足设计要求。
微
系
④抽真空设备应连续运行。联
题
押
⑤密封膜上应有一定深度准的覆水。
精
⑥施工后期抽真空设备开 启数量应超过总数的80%。
真空预压卸载时应满足预压 荷载、满载时间、固结度、沉降速率等设计要求的卸载条件。
加固前的地基检测应在打设塑料排 水板前进行，加固后的检测应在卸载后3d~5d进行。
真空预压卸载后，应进行压膜沟的换 填处理，并应符合下列规定：
①换填深度、宽度不应小于压膜沟开挖尺 寸。
②换填宜采用干施工方式。
8
③换填材料宜采用粗粒料。 1 7
9
8
4
④换填宜采用分层填筑和分层密实的方式，换填土的密 实度应符合设计要求信。3
微
4）排水固结法施工期监控 联
系
一
排水固结法监控测点布置应符合下列规定： 唯
（1）测点应根据工程特点、工程地质条件，选取最不利断面和有代表性断面布置。
（2）地表竖向位移监测点宜在加固区内均匀布置，间距宜为20m～30m，每个加固区不应少于1组。
（3）深层位移监测点应沿加固区边界均匀布置，对于侧向位移较大、地质条件较差的部位应重点布置，测
斜管进入相对稳定层不应少于2m。
（4）孔隙水压力监测点应布置在压缩变形和剪切变形较大部位，每个加固区不应少于1组，当布置多组时
应在加固区内均匀布置，垂直向测点应沿深度在每个土层内布置，间距为2m～3m。
（5）土体分层沉降监测点应布置在加固区中心处，宜于孔隙水压力监测点相邻近，垂直向监测点宜布置在
土层的分层面上，每个土层不宜少于1个点。
（6）地下水位监测点应布置在孔隙水压力监测点2m范围内，每个加固区不应少于1个点。
（7）膜下真空压力监测点宜布置在加固区的角点和中心处，当加固区面积较大时，可适当增加测点数量。
监控项目的监测频率应满足下列要求：
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（1）膜下真空压力2h～4h观测1次。
（2）孔隙水压力和地表沉降，在加载初期每天观测1次，中后期2d～4d观测1次。
（3）周边建筑物位移和沉降，在加载初期1d～2d观测1次，中后期3d～5d观测1次。
（4）其余监控项目在加载初期1d～2d观测1次，中后期3d～5d观测1次。
（5）潮间带真空预压施工时，退潮期间应加密观测。
（6）出现异常情况时加密观测。
2.振动水冲法
1）振动水冲法
振动水冲法对砂基来说，其实质为借助振动和水冲在砂基中成孔，然后依靠振冲器的强力振动，使饱和砂
层发生液化，砂颗粒重新排列，孔隙减少，同时依靠振冲器的水平振动力，在加回填料或不加回填料的情况下，
使砂层挤压加密，称为振冲挤密法。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
振动水冲法对黏性土地基来说，其 实质是振冲器在高压水流下边振边冲，在软弱黏性土地基中成孔，再在
孔内分批填入碎石等坚硬材料制成一根根 桩体，和原来的黏性土构成复合地基，与原地基相比，其承载力高、
压缩性小，这种加固技术称为振冲置换法。
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
2）振冲挤密法和振冲置换法设计
（1）振冲挤密法设计应符合下列规定：
②处理范围应大于建筑物基础范围，在建筑物基础外缘每边放宽不得少于5m。
③处理的土层较薄时，振冲深度应穿过需处理土层至相对硬层；处理的土层深厚时，应按建筑物地基的变
形允许值和满足地基稳定性确定振冲深度；对可液化的地基，处理深度应满足地基强度、变形及抗震要求。
④振冲点宜按等边三角形或正方形布置。
⑤当需填料时，每一振冲点所需的填料量应根据地基土要求达到的密实程度和振冲点间距，通过现场试验
确定。填料宜用质地坚硬的碎石、卵石、角砾、圆砾、砾砂、粗砂等材料，粒径宜小于50mm。
（2）振冲置换法设计应符合下列规定：
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②处理范围应根据建筑物基础结构形式、受力特点及建筑物的重要性和场地条件确定，宜在基础外缘扩大
2~3排桩，对可液化地基，应在基础外缘扩大3~4排桩。
③桩位布置形式应根据处理面积和基础形式确定。处理面积较大时，宜用等边三角形布置；对独立长条形
基础及其他基础，宜用正方形、矩形或等腰三角形布置。
④桩间距应根据荷载大小、原土的抗剪强度和桩径确定，可选用1.5m～2.5m。荷载大、桩径小或原土强度
低时，宜取较小间距，反之宜取较大间距。对桩端未达相对硬层的短桩。应取小间距。
⑤桩长不宜小于4m。软弱土层较薄时，桩应穿过软弱土层至相对硬层。软弱土层深厚时，应按建筑物地基
的变形允许值确定。可液化地基的桩长应满足抗震要求。
⑥桩体材料应采用含泥量不大于5%的碎石，结合当地材料来源也可用卵石、角砾、圆砾等硬质材料。最大
粒径不宜大于80mm，碎石粒径宜为20~50mm。
⑦桩的直径应根据设计所需的面积置换率和桩间距确定，宜采用0.8m～1.2m。
⑧在桩顶和基础之间宜铺设一层300mm～500mm厚的碎石垫层。
8
7
⑨面积置换率是指复合地基中桩体的9横1截面积与其分担的处理面积之比，桩土应力比是指复合地基加固区
4
8
3
桩顶的竖向应力与桩间土表面的竖向应信力的比值。
微
系
⑩按规范进行加固后的地基变联形计算和地基抗滑稳定分析。
题
押
⑪载荷试验和桩间土检验准应在施工完成并间隔一定时间后进行。黏性土地基的间隔时间可取21d～28d，粉
精
土地基可取14d，砂土地基可 取7d。
3）振冲挤密法和振冲置换法 施工
砂土和粉土地基处理宜采用围打法，黏土地基处理宜采用放射法或跳打法，土坡工程地基处理宜采用自下
而上的排打法。施工时应按背离已有建筑 物的方向推进。
成孔后孔内每次填料厚度不宜大于500mm ，每层填料最终振密电流和留振时间应满足设计要求。
在中粗砂层中施工振冲器不能贯入时，可增设辅助水管冲水。对不符合规定要求的振冲点，应重新振冲密
8
实或采取其他有效的补救措施。 1 7
9
8
4
每层填料量、最终振密电流和留振时间应进行记录。成 桩后顶部松散桩体应信按3设计要求进行处理。
微
施工过程中应对场地地面高程变化、裂缝等进行监测，监测 断面宜为5联0m
系
～100m，必要时应对施工过程的
一
深层水平位移、孔隙水压力和水位进行观测。 唯
3.强夯法
1）强夯法
强夯法在国际上又称动力固结法或动力压实法，其实质是反复将很重的锤提到一定高度使其自由落下，给
地基以冲击和振动能量，将其压密，从而提高地基的强度并降低其压缩性，改善地基性能。
对于饱和软黏土地基，通过强夯将级配良好的块石、碎石、矿渣及建筑垃圾等坚硬粗颗粒材料，夯入其中，
从而形成块（碎）石墩，这种方法称强夯置换法，因其具有较高强度，由此形成复合地基。
强夯法适用于处理碎石、砂土、低饱和度的粉土与黏性土、湿陷性黄土、素填土和杂填土等地基，上述以
外的土应通过试验确定其处理效果。强夯置换法适用于高饱和度的粉土与软塑一流塑状的黏性土等地基上对变
形控制要求不严的工程。
强夯施工的地下水位宜在地面以下2~3m。当地下水位较高、影响施工或加固效果时，可采取人工降低地
下水位、铺垫砂石垫层等措施。
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例题：
（单选）不宜采用强夯法处理的地基土是（）。
A．杂填土B．素填土
C．低饱和度粉土D．高饱和度粉土
【答案】D
2）强夯法和强夯置换法设计
强夯法和强夯置换法处理范围应大于建筑物基础范围，每边超出基础外缘的宽度宜为设计处理深度的1/2～
2/3，且不宜小于3m。
单击夯击能应根据要求的加固深度经现场试夯或当地经验确定，缺少试验资料或经验时可按以下式计算：
式中H——强夯的有效加固深度（m）；
8
α——经验系数，一般采用0.4～0.7；M——锤重（kN）；h——
7
1
9
落距（m）。 8 4
3
信
微
细粒土强夯前宜设置0.5m～1.系0m厚的碎石垫层。夯点宜采用正方形或梅花形布置。
联
后一遍夯点应选在前一遍夯题点间隙位置。单点夯击完成后宜用低能量满夯2遍。
押
准
两遍之间的间歇时间应精根据土中超静孔隙水压力的消散时间确定，缺少实测资料时，可根据地基土的渗透
性确定。对渗透性差的黏性土 地基，两遍之间的间歇时间不宜少于3～4周，粉土地基的间歇时间不宜少于2
周，对碎石土和砂土等渗透性好的 土可连续夯击。
强夯时单点夯击击数应根据现场试验 中得到的最佳夯击能确。单点夯击能小于4000kN·m时最后两击的平
均夯沉量不应大于50mm；单点夯击能为40 00kN·m～6000kN·m时最后两击的平均夯沉量不应大于100mm；
单点夯击能大于6000kN·m时最后两击的平均 夯沉量不应大于200mm。
强夯置换时单点夯击击数和处理深度应根据现场 试验确定，并应满足下列条件：
8
1
7
（1）强夯置换形成的墩底部穿透软弱土层，且达到 设计墩长。
8
4 9
信
3
（2）累计夯沉量为设计墩长的1.5～2倍。 微
系
（3）最后两击平均夯沉量满足上述的相关要求。 一
联
唯
强夯置换墩的深度应根据土质条件决定，除厚层饱和粉土外应穿透 软土层到达较硬土层上，深度不宜超过
9m。
当强穷区附近有建筑物、设备及地下管线时，应采取防振或隔振措施，并设置监测点。
3）强夯法施工
当强夯施工产生的振动和侧向挤压对邻近构筑物、地下结构物、挡土墙、地下管线和管沟等产生不利影响
时，应设置监测点，并应在施工前采取挖隔振沟、打设减压孔等防振减压措施。
强夯施工应符合下列规定：
（1）夯点应有明显标记，其定位偏差不宜大于50mm。
（2）强夯过程中应测量每一击夯沉量。
（3）当出现夯锤倾斜时，应进行夯坑填料找平。
（4）每夯完一遍应将行坑填平，并测量场地的平均高程。
（5）夯击遍数、各遍夯之间的间歇时间、各夯点夯击次数及最后两击的平均夯沉量应满足设计要求。
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强夯置换的夯锤宜选用细长的柱状夯锤。强夯置换材料可用级配良好的块石、碎石、矿渣、建筑垃圾等坚
硬粗颗粒材料，粒径大于300mm的颗粒含量不宜超过全重的30%，最大粒径不宜大于600mm。强夯置换处理
区表面应铺设一层不小于500mm的压实垫层，垫层材料可与墩体相同，粒径不宜大于100mm。
强夯置换作业宜采用由内而外、隔行跳打的方式进行施工。
单点夯击的夯击能宜采用先小后大逐渐加大夯击能的施工方法。
当夯坑过深发生提锤困难时，应向坑内填料至与坑顶齐平，并记录填料数量。
强夯置换法施工的终锤标准：
（1）累积夯沉量为设计墩长的1.5倍以上。
（2）夯击次数应满足设计要求。
（3）最后两击平均夯沉量满足设计要求。
强夯和强夯置换的点夯结束后，应按设计要求进行满夯。
雨季强夯的施工场地应设置良好的排水系统，防止场地被雨水浸泡。夯完的夯坑当天应及时回填，并整平
8
7
压实。当夯坑积水时，应在排水清淤和晾9干1或填入干土后继续夯击施工。
4
8
3
强夯和强夯置换施工过程中，每台信强夯设备应设专人进行每击夯沉量测量及填料计量等，并按规范要求填
微
系
写施工记录表。 联
题
押
强夯法施工监控应符合下准列规定：
精
（1）孔隙水压力监测点 应在加固区内均匀布置，每个加固区不应少于1组，垂直间距宜为2m～3m。
（2）地下水位监测点应在加 固区内均匀布置，且不应少于1个点。
（3）夯沉量、夯坑周边隆起等监 控项目应与强夯施工同步进行。
（4）周边环境影响监控项目应根据加 固区周边环境条件合理选取，平面影响范围不宜小于1.5倍的设计加
固深度。
4.深层搅拌法
8
1）深层搅拌法 1 7
9
8
4
深层搅拌法是加固饱和黏性土地基的一种新方法，其实 质是利用水泥材料作信为3固化剂，通过特制的搅拌机
微
械，在地基深处就地将软土和固化剂（浆液）强制搅拌，由固 化 剂和软土间联所
系
产生的一系列物理一化学反应，
一
使软土硬结成具有整体性、水稳定性和一定强度的水泥加固土，从 而提高唯地基强度和增大变形模量。水下深层
水泥搅拌法（简称CDM工法）加固软土地基具有快速、高强、无公害等优点。
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2）水泥搅拌桩法设计
水泥搅拌桩的置换率和桩长应根据建筑物对地基承载力、变形和稳定性的要求来确定。
设计前应按规范规定进行室内配合比试验。固化剂宜选用强度等级32.5及以上的硅酸盐水泥。
水泥掺入比为被加固土质量的7%～20%。
陆上水泥搅拌桩设计应符合下列规定：
（1）搅拌桩平面布置可根据地基土性质、地基处理的目的、上部结构形式及对地基作用的荷载条件等综合
分析后采用柱式、壁式、格栅式或块式等加固形式。
（6）搅拌桩可在上部结构物基础范围内布桩，柱状加固可采用正方形、等边三角形等形式。桩数可按下式
8
7
计算，独立基础下的桩数不宜少于3根。9 1
4
8
3
信
N=mA/AP 微
系
式中N——布桩总数（根）；联
题
押
m——搅拌桩的面积置换准率（%）；
精
A——上部结构物基础底 面积（m2）；
A ——搅拌桩的截面积（m2 ）。
P
（8）搅拌桩复合地基应在基础和 桩之间设置垫层，垫层厚度可取200mm～300mm，其材料可选用中砂、
粗砂、级配碎石等，最大粒径不宜大于20 mm。对基础有防渗要求的建筑物，应采用低强度等级的素混凝土垫
层或有一定强度的水泥土垫层。采用水泥土垫 层时土料宜使用黏性土，水泥掺量不应小于20%。
水上水泥搅拌桩设计应符合下列规定：
8
（1）搅拌桩平面布置应根据地基土性质、地基处理 的目的、上部结构形式及对地1 7基作用的荷载条件等综合
9
8
4
分析后采用柱式、块式或壁式，具体应通过技术经济比较确 定。 信 3
微
（3）当拌合体作为重力式结构基础时，拌合体顶部应设有 抛 石基床，拌联合
系
体顶部隆起土的未清除部分应满
一
足设计强度要求，抛石基床的厚度不应小于0.5m，且不应大于1.5 m 。当 唯抛石基床大于1.0m时，宜采用重锤低
落距拍夯。
（4）拌合体应设置结构缝，结构缝的位置宜与上部结构分缝的位置相对应，结构缝的间距不宜小于8m。
（5）拌合土的抗压强度标准值应根据施工工期长短，取室内配合比试验拌和土90d或120d龄期的无侧限
抗压强度。
（7）拌合体的宽度和深度应根据强度、稳定性和地基承载力的要求计算确定，并应满足构造要求。
（9）块式拌合体的体积应按拌合体四周拌和土桩搭接交点的连线所包围的面积乘以拌合体的深度计算。
（10）壁式拌合体体积计算方法：长壁和短壁的宽度以拌合土桩搭接交点的连线计算；拌合体的宽度以最
外侧拌合土桩搭接交点的连线间的宽度计算；拌合体的体积以长壁和短壁四周拌合土桩搭接交点连线所包围的
面积分别乘以长壁和短壁深度之和计算。
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8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
8
1
7
（11）拌合体工程量可根据工程的具体情况计算确定 ，也可取拌合体的体积乘
8
4以9系数1.10的计算值。
信
3
3）水泥搅拌桩法施工 微
系
陆上水泥搅拌桩法施工应符合下列规定： 一
联
唯
（2）单轴水泥搅拌桩的加固深度不宜大于20m，双轴水泥搅拌桩 的加固深度不宜大于18m。当桩身范围
内的土层以砂土为主时，宜采用三轴水泥搅拌桩。
（3）搅拌桩直径和加固深度范围内土体的任一点均应经过20次以上的搅拌。
（5）施工前应通过工艺性试桩确定施工参数。单轴搅拌桩每种工艺参数试桩数量不少于3根；双轴或三轴
搅拌桩试桩数量不少于2根。
（6）搅拌桩垂直度偏差不得超过1.5%，桩位偏差不大于50mm，成桩直径和桩长不得小于设计值。
（7）当搅拌头到达设计桩底时应持续喷浆搅拌30s以上，再提升搅拌头。
（8）搅拌机预拌下沉时不宜冲水，当遇到硬土层下沉太慢时，方可适量冲水，但应考虑冲水对桩身强度的
影响。
（9）承压搅拌桩停浆面应高于桩顶设计高程300mm～500mm。
（10）搅拌桩的搭接施工时间间隔不宜超过12h，搭接困难时应采取局部补桩或注浆等补强措施。
（12）当提升喷浆过程中因故停浆时，应将搅拌头下沉至停浆点以下500mm处，待恢复供浆时再喷浆搅
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拌提升施工；当下沉喷浆过程中因故停浆时，应将搅拌头提升至停浆点以上500mm处，待恢复供浆时再喷浆
搅拌下沉施工。当停浆超过3h时，宜拆卸输浆管路，进行清洗。
陆上水泥搅拌桩施工过程的质量控制应符合下列规定：
（1）水泥应现场取样送检。制备好的浆液不得离析，超过2h未使用的浆液应弃用。
陆上水泥搅拌桩的施工质量检测应符合下列规定：
（1）成桩7d后，可采用开挖桩头深度超过停浆面下500mm的浅部开挖方式，目测检查搅拌桩的均匀性，
量测成桩直径和垂直度。检测数量不宜少于总桩数的10%。
（3）水泥搅拌桩的施工允许偏差应满足表1.10-5的要求。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
（4）水泥搅拌桩钻孔取 芯宜在成桩90d后进行，钻芯取样及试验方法应符合相关规范规定。钻孔取芯率不
应低于85%，芯样试样的无侧限 抗压强度平均值应满足设计要求。
水下水泥搅拌桩法施工水泥浆的制备与储存应符合下列规定：
（1）制拌水泥浆所采用的水、水泥和 外加剂的计量装置应按要求率定，其计量允许误差为±2%。
（2）水泥浆在储罐内的储存时间不得超 过2h，在水泥浆中掺加了缓凝剂并在储罐内缓慢搅拌的情况下，
储存时间不得超过3h。
8
水下水泥搅拌桩平面定位的允许偏差应小于50mm ，倾斜度偏差不应大于1%。1 7
9
8
4
水下水泥搅拌桩施工应符合下列规定： 信 3
微
（3）对有搭接要求的搅拌桩，搭接宽度不应小于桩径的1 /6 ，且不得小联
系
于200mm。
一
（4）搅拌桩桩顶、桩底高程偏差不应大于200mm。 唯
（7）搅拌桩施工贯入作业困难时，可采取喷浆或降低贯入速度等措施。
水下水泥搅拌桩钻孔取芯宜在成桩90d后进行。钻孔取芯率不应低于80%，芯样试样的无侧限抗压强度平
均值应满足设计要求，变异系数不得大于0.5且宜小于0.35。
5.碎石桩法
1）基本原理
碎石桩法是指用振动或冲击荷载将底部装有活瓣式桩靴的桩管挤入地层，在软弱地基中成孔后，再将碎石
从桩管投料口处投入桩管内，然后边击实、边上拔桩管，形成密实碎石桩,并与桩周土体一起形成复合地基，以
提高地基承载力和减少沉降，从而达到地基处理的目的，属散体材料桩。对松散砂土具有置换和挤密作用；对
软弱黏性土以置换作用为主，兼有不同程度的挤密和促进排水固结的作用。
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2）碎石桩法设计（原理同上文）
碎石桩法设计应符合下列规定：
（1）处理范围应根据建筑物基础结构形式、受力特点及建筑物的重要性和场地条件确定，宜在基础外缘扩
大2~3排桩；当软土层较厚或荷载较大时，应通过计算确定基础外缘扩大桩排数；处理范围对可液化地基，应
8
7
在基础外缘扩大2～4排桩，扩展宽度不应9 1小于基底下可液化土层厚度的1/2，且不小于5.0m。
4
8
3
(2)桩位布置形式应根据处理面积
微
和信基础形式确定。对大面积满堂处理，宜用等边三角形布置；对单独基础
系
或长条形基础，宜用正方形、矩形联或等腰三角形布置。
题
押
(3)桩的间距应根据上部结准构荷载大小和场地土层情况，通过现场试验确定，可采用1.3~4.0m。
精
(4)桩的直径应根据设计所 需的面积置换率和桩间距确定，宜采用0.8~1.5m。
(5)桩长不宜小于4m。软弱土 层较薄时，桩长应按穿过软弱土层至相对硬层确定；软弱土层深厚时，桩长
应满足使复合地基的沉降量不超过建筑物地基容许沉降量并满足软弱下卧层承载力的要求；以稳定性控制的碎
石桩应穿过危险滑动面以下至少3.0m；可 液化地基的桩长应满足抗震要求。
(6)碎石桩顶和基础之间宜铺设一层300~5 00mm厚的碎石垫层。
(7)桩体材料宜采用含泥量不大于5%的碎石，结 合当地材料来源也可采用卵石、角砾、圆砾等硬质材料，
8
不宜选用风化易碎石料。常用的填料粒径宜按表1.10-6 选取且不应采用单一粒径填料1 7。
9
8
4
（8）碎石桩桩体的碎石用量应通过现场试验确定，估 算时可按照桩孔体积信乘3以充盈系数β确定，β可取
微
1.2～1.5。 联
系
一
3)碎石桩法施工 唯
碎石桩法施工应符合下列规定：
(1)碎石桩的施工可采用振冲碎石桩法或振动沉管碎石桩法。需要水上施工及陆上振冲成孔有困难的工程，
宜采用振动沉管碎石桩法。
(2)碎石桩施工设备选型应满足下列要求:
③水泵选用输出压力大于0.8MPa、流量大于20m³/h的单级或多级水泵。泥浆泵性能需满足排浆距离和排
浆量两方面要求。
(3)碎石桩施工前需进行试成桩试验。试成桩试验应在工程护桩部位或工程非主要部位进行。试成桩应具有
代表性，试成桩数量应根据设计要求和场地的地质条件确定，且不得少于3根。
(4)砂土和粉土地基的碎石桩施工宜采用围打法，黏性土地基的碎石桩施工宜采用放射法或跳打法，土坡工
程地基的碎石桩施工宜采用自下而上的排打法。施工时应按背离已有建筑物的方向推进。
(5)振冲碎石桩施工现场应事先设置泥水排放系统并宜设置沉淀池，沉淀池内上部清水可重复使用，泥水的
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排放应符合相关的环保要求。
(6)振冲碎石桩法试成桩应确定适合现场工程地质条件的留振时间、振密电流和充盈系数等工艺参数。留振
时间可取10~30s。
(7)碎石桩振冲器喷水中心与设计桩位中心的偏差应小于50mm。
(8)振冲成孔及清孔应满足下列要求：
①振冲器在土层中缓慢下沉，速度为1.0~2.0m/min。
②水压大于0.3MPa。
③振冲器达到设计孔底高程以上300~500mm时适当停留，随即将振冲器上提至孔口，往复1~2次。
④对黏性土地基，振冲器在开始成孔和达到孔底时各留振约20s。
⑤清孔返出的泥浆过稠或发生缩孔时，需再次进行清孔。
(9)大功率振冲器宜采用强迫加料法。小功率振冲器在长小于6.0m时宜采用间断加料法，桩长大于或等于
6.0m时宜采用连续加料法。
8
7
(10)振冲碎石桩成桩加料应满足下列要9 1求：
4
8
3
①分段加料时的加料高度为每段
微
信 500~800mm。
系
②向孔内加料时，降低水压至联孔口有一定回水但无大量细颗粒带出。
题
押
③填料量应满足设计要求准并达到试成桩确定的充盈系数。
精
(11)振冲碎石体振密控制 应符合下列规定：
①成桩振密电流和留振时间 应采用试成桩确定的振密电流和留振时间。
②充盈系数变化较大时，应及时分析原因，对存在的问题提出处理方案。
③桩体振密应从孔底开始，逐段向上 ，防止漏振。
④水压应控制在0.1~0.3MPa。
(12)振冲碎石桩成桩施工应进行全过程记录。
8
(13)振动沉管桩管壁厚不应小于管径的1.5%，且不 小于6mm。 1 7
9
8
4
(14)振动沉管碎石桩法试成桩应确定适合现场工程地质 条件的沉管提升速度信、3每次提升高度、留振时间和
微
反插深度等工艺参数。试成桩沉管的提升速度可取 1.0m/min ， 每次提升联高
系
度可取 1.0~2.0m，留振时间可取
一
30~60s，反插深度可取400~500mm。 唯
(15)振动沉管碎石桩管靴中心与设计位中心的偏差应小于50mm。
(16)振动沉管碎石桩振动成孔、加料、振动提管应满足下列要求：
①振动沉管至设计桩底高程。
②首次加料时，向管内一次性加满骨料。
③按成桩试验确定的提升速度、每次提升高度、留振时间和反插深度进行振动提管和反插。
④补充加料，保持地面以下管内填料充实，最终使桩身骨料高出地面300~500mm。
（17）振动沉管碎石桩沉管下沉过程中，垂直度偏差不应大于1.5%。
（18）振动沉管碎石桩水上施工应满足下列要求:
③进行水位观测，沉管长度按其顶部高出施工水位1.0m～1.5m确定。
（19）斜坡上碎石桩施工应符合下列规定：
①施工前应对施工振动对斜坡稳定性影响进行评估，施工中应采取有效措施防止断桩发生。
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②施工期应进行施工过程观测，并应对水平位移、沉降、孔隙水压力和水位等进行监测。
（20）碎石桩施工质量控制应符合下列规定：
③填料应进行质量检验，填料粒径、强度和含泥量应满足设计要求。
⑤振动沉管碎石桩法施工，沉管提升速度应均匀并不得过快。
⑥振动沉管碎石桩法施工，可根据电流曲线和贯入曲线判断土层变化，出现异常情况时应采取相应措施。
⑦施工中出现串桩时，应分析原因，采取补救措施。
（21）碎石桩施监测应符合下列规定：
①碎石桩施工过程中，施工单位应对施工期的场地地面高程变化、地面裂缝、地面隆起和深层水平位移进
行监测，必要时应对孔隙水压力和地下水位等进行监测。
②监测断面间距宜取50~100m。
③对可能影响周边建筑物安全和正常使用的工程，应对场地边缘和周围建筑物的沉降和水平位移进行监测。
1.11 管涌和流沙的防治方法
8
7
1
9
4
8
考试年份 单选题 信 3 多选题 案例题 总分值
微
18年 0 系 0 0 0
联
19年 题0 0 0 0
押
准
20年 精 0 0 0 0
21年 1问 0 0 1分
22年 0 1问 0 2分
23年 1问 0 0 1分
24年 0 0 0 0
1.11.1影响土渗透性的因素
1.概述
土的渗透性指的就是地下水在土体孔隙中渗透流动的难易程度，它是土的重要物理性质之一。
8
1
7
土力学中反映土的透水性的指标是渗透系数k(cm/s或 m/d）。
8
4 9
信
3
2.土的渗透规律 微
系
联
法国工程师达西(Darcy）在垂直圆筒中对均匀沙进行了大量的渗透试一验，得出了层流条件下，土中水的渗
唯
透速度与水力梯度(或称水力坡降)成正比的渗透规律，引入了决定于沙 土透水性质的比例常数k，即渗透系数，
渗透系数由室内土工试验和现场测定。
3.影响土的渗透性的因素
1）土颗粒的粒径、形状与级配
一般情况下，土颗粒愈粗、愈浑圆、愈均匀，土的渗透性越强；相反颗粒愈细，级配越好，细颗粒填充粗
颗粒孔隙间，土体孔隙减小，渗透性就愈弱。
2）矿物成分
常见几种原生矿物组成的土的透水性规律是：浑圆石
英＞尖角石英＞长石＞云母。黏土矿物的成分不同，形成的结合水膜的厚度不同，所以由不同黏土矿物组
成的土，其渗透性也是不同的。土中亲水性强的黏土矿物或有机质越多，渗透性越低。含有大量有机质的淤泥
几乎是不透水的。
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3）土的密度
对同一种土来说，土越密实，土中孔隙越小，土的渗透性越低。故土的渗透性随土的密实程度增加而降低。
4）土的结构构造
土体通常是各向异性的，土的渗透性也常表现出各向异性的特征。海相沉积物经常是层状土且水平微细夹
层较发育，因而水平方向的渗透性要比铅垂方向强。具有网状裂隙的黏土，可能接近于砂土的渗透性。
5）水溶液成分与浓度
一般情况下，黏性土的渗透性随着溶液中阳离子数量和水溶液浓度的增加而增大。
6）土体的饱和度
土中封闭气泡不仅减小了土体断面上的过水通道面积，而且堵塞某些通道，使土体渗透性减小。
7）水的黏滞性
水的黏滞性越大，渗透系数越小。它反映的是流体性质对渗透系数的影响。水的黏滞性随水温增大而减小。
1.11.2管涌和流沙的防治方法
8
7
流沙（土）与管涌是由动水力引起的9两1种主要的渗透破坏形式。
4
8
3
2.管涌与流沙（土）的概念与现
微
象信
系
流沙（土）：在一定渗透力作联用下，土体中颗粒同时起动而流失的现象。
题
押
管涌：在一定渗透力作用准下，土体中的细颗粒沿着骨架颗粒所形成的孔隙通道移动或被渗流带走的现象。
精
管涌主要发生在沙性土中 。在黏性土中流土常表现为土体的隆胀、浮动、断裂等现象，如深基坑开挖时的
坑底隆起；
在非黏性土中流沙表现为砂沸、泉眼群、土体翻滚，最终被渗流托起等现象。
管涌和流沙（土）经常发生在闸坝、 堤防与岸坡、板桩岸壁的渗流出逸处。管涌也可以发生在土体内部。
流沙（土）一旦发生，会很快波及地基内 部，发展过程快，往往抢救不及，相对而言，其危害性较管涌严
重。
8
3.管涌与流沙（土）防治的基本方法 1 7
9
8
4
治理管涌与流沙（土）的原则是以防为主，大范围的流 沙（土）险情出现时信，3除了首先回土压顶没有什么
微
系
有效措施。宗旨是防渗及减弱渗透力。 联
一
1）土质改良 唯
常用的办法有注浆法、高压喷射法、搅拌法及冻结法。
2）截水防渗
截水防渗措施的目的是隔断渗透途径或延长渗径、减小水力梯度。水平方向铺设防渗铺盖，可采用数土及
壤土铺盖、沥青铺盖、混凝土铺盖以及土工膜铺盖。垂立方向防渗的结构形式很多。大坝工程的混凝土、黏土
芯墙、高压喷射、劈裂灌浆形成的止水帷幕，基坑及其他开挖工程中广泛使用的地下连续墙、板桩、MSW工法
插筋水泥土墙以及水泥搅拌墙。
3）人工降低地下水位
人工降低地下水位可以采用明排井(坑)、轻型井点、电漆井点、喷射井点、管井井点、深井井点等方法。
4）出逸边界措施
在下游加盖重，以防止土体被渗透力所悬浮，防止流沙（土）。在浸润线出逸段，设置反滤层是防止管涌
破坏的有效措施。
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1.12 港口与航道工程钢结构的防腐蚀
单选题 多选题 案例题 总分值
18年 1问 0 0 1分
19年 0 0 5分 5分
20年 0 0 0 0
21年 0 0 0 0
22年 0 0 12分 12分
23年 0 0 0 0
24年 1问 0 0 1分
1.12.1港口与航道工程钢结构防腐蚀的主要方法及其效果
港口与航道工程的钢结构除设置必要的腐蚀裕量外，宜联合采用防腐蚀措施。防腐措施主要有以下几类：
1.外壁涂覆防腐蚀涂层或施加防腐蚀包覆层
这种防腐蚀方法主要适用于海用钢结构的大气区、浪溅区和水位变动区，也可用于水下区。常用的防腐涂
8
7
层有环氧沥青、富锌环氧、聚氨酯类涂层，9环1氧玻璃钢、热喷涂金属层等包覆层材料。其有效的防护年限为10~20
4
8
3
信
年，其保护率为80%~95%。有报道，
微
最新的研究成果一新型重防腐蚀涂层其防护年限可达20年以上，甚至可
系
达50年。 联
题
押
2.采用电化学的阴极防护准
精
这种防腐蚀方法分为外加 电流的阴极保护和牺牲阳极的阴极保护，前者主要应用的是高硅铸铁阳极材料，
后者主要应用的是铝基阳极材料。通常，电化学防护应与涂层防护联合进行，在平均潮位以下其保护效率可达
85%~95%。主要应用于水下区、泥下区 ，也可用于水位变动区。
阴极保护的原理：
每种金属浸在一定的介质中都有一定的电 位，称之为该金属的腐蚀电位（自然电位），腐蚀电位可以表示
金属失去电子的相对难易。腐蚀电位越负越容易失去电子，我们称失去电子的部位为阳极区，得到电子的部位
8
为阴极区。阳极区由于失去电子（如铁原子失去电子而 变成铁离子融入海水）受到腐1 7蚀，而阴极区得到电子受
9
8
4
到保护。 信
3
微
系
因此，我们可以通过给给金属补充大量电子，使被保护金属 整体处于电联子过剩的状态，使金属表面各点达
一
唯
到同一负电位。有两种方法实现这一目的，即：外加电流阴极保护和 牺 牲阳极阴极保护。
外加电流阴极保护：是在回路中串入一个直流电源，借助辅助阳极，将直流电通向被保护的金属，进而使
被保护金属变成阴极，实施保护。
牺牲阳极阴极保护：是用一种电位比所要保护的金属还要负的金属或合金与被保护的金属电性连接在一起，
依靠电位比较负的金属不断地腐蚀溶解所产生的电流来保护其它金属的方法。
3.预留钢结构的腐蚀富裕厚度
在海港工程中碳素钢的单面年平均腐蚀速度以浪溅区为最高，达0.2-0.5mm/a,可以根据要求的使用年限预
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留富裕腐蚀厚度。
4.选用耐腐蚀的钢材品种
在普通钢材的冶炼中加入一定量的锰、铬、磷、矾等稀有金属或元素，可以提高其耐海水腐蚀的性能，但
因其技术复杂、造价昂贵，在港口与航道工程中很少应用。
1.12.2海水环境中钢结构腐蚀区域的划分和防腐蚀措施
（1）在海港工程中，海水环境中的钢结构按设计水位或天文潮位划分为大气区、浪溅区、水位变动区、水
下区、泥下区五个部位。对有掩护的海港，上述五个区域划分为：
①大气区：[设计高水位向上1.5m]以上的区域；
②浪溅区：[设计高水位向上1.5m]与[设计高水位向下1.0m]之间的区域；
③水位变动区：[设计高水位向下1.0m]与[设计低水位向下1.0m]之间的区域；
④水下区：[设计低水位向下1.0m]至泥面之间的区域；
⑤泥下区：泥面以下的区域。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
8
1
7
对无掩护条件的海水环境钢结构，无法按有关规范计 算设计水位时，按天文潮
8
4位9确定钢结构的部位划分。
信
3
在河港工程中，淡水环境钢结构部位按设计水位划分为水 上区、水下区和微泥下区，这三个区域划分为：
系
①水上区：设计高水位以上区域； 一
联
唯
②水下区：设计高水位以下到泥面之间区域；
③泥下区：泥面以下区域。
（2）防腐蚀措施的选择，应根据建筑物使用年限的要求、腐蚀环境、结构部位、施工的可行性等，经技术
经济比较确定。对海港工程可按表1.12-1所列综合选用。
表1.12-1海洋环境钢结构防腐蚀措施
结构所处部位 保护年限20年及以下 保护年限20年以上
大气区 涂层保护、金属热喷涂保护 包覆有机复合层保护
浪溅区 涂层保护、金属热喷涂保护 包覆有机复合层保护
水位变动区 涂层保护、金属热喷涂保护 包覆有机复合层保护
牺牲阳极阴极保护、外加电流阴极保护、牺牲阳极 牺牲阳极阴极保护、外加电流阴极保护、
水下区 阴极保护与涂层联合保护、外加电流阴极保护与涂 牺牲阳极阴极保护与涂层联合保护、外加
层联合保护 电流阴极保护与涂层联合保护
泥下区 牺牲阳极阴极保护、外加电流阴极保护 牺牲阳极阴极保护、外加电流阴极保护
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阴极防护
阴极防护+涂层联合保护
阴极防护
（3）管桩的内壁与外界空间密闭隔绝时，可不考虑内壁的腐蚀。
（4）钢管桩的预留腐蚀厚度可按下式计算：
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
（4）钢管桩的预留腐蚀厚度 可按下式计算：
V×(1-P）×t1：表示防腐措施有效保护年限 内，钢结构的腐蚀量（mm）
t
V×(t-t )：表示防腐措施有效保护年限外，结构 设计使用年限内，钢结构的腐蚀量(mm)
1 8
1
7
②：△δ=V×t-V×t
1
×P
t 8
4 9
信
3
V×t：结构设计年限内，无保护措施的总腐蚀厚度（mm ） 微
系
V×t ×P：保护措施有效年限内，可以保护的厚度（mm） 一
联
1 t
唯
表1.12-2海港工程碳素钢单面年平均腐蚀速度
部位 V（mm/a）
水位变动区、水下区 0.12~0.20
泥下区 0.05
部位 V（mm/a）
大气区 0.05~0.10
浪溅区 0.20~0.50
（5）涂层保护的要求：
①钢结构表面的预处理：要清除钢结构表面的焊渣、毛刺、飞溅物和松散的氧化皮；钢结构表面的油污或
污垢要用专用清洁剂清洗并用清洁淡水洗净；被酸、碱、盐浸染的钢结构表面要用清洁淡水洗净。
②钢结构表面处理环境：相对湿度不大于85%；钢结构基体金属表面温度不低于露点以上3℃。
③表面处理完成的钢结构应采取有效保护措施防止二次污染，并及时进行隐蔽工程验收和涂装底层涂料防
止返锈；作业环境湿度不大于85%时，表面处理与第一层涂料涂装的间隔时间不应超过4h，作业环境湿度不大
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于60%时，间隔时间不应超过6h。
④涂装结束后4h内应避免雨淋或潮水冲刷，涂层自然养护时间不宜少于7d，气温高时可缩短。
⑤损坏的涂层应按设计涂层配套体系分层修补，修补后的涂层应完整、色泽均匀一致。
（6）牺牲阳极阴极保护施工的要求：
①钢结构的电连接可采用直接电焊连接、钢筋电连接或电缆连接，所用材料和施工方式应满足设计要求，
连接电阻值应小于0.01Ω。
②牺牲阳极的安装位置应满足设计要求，高程偏差不宜超过0.2m；牺牲阳极的安装顶高程要低于设计低水
位1.2m以下；牺牲阳极的安装底高程要高于海泥面1.0m以上。
1.13 港口与航道工程施工测量
港口与航道工程施工测量
历年考试分值分布情况
单选题 多选题 案例题 总分值
8
7
1
20年 0 4 9 0 0 0
8
3
21年 0 微 信 1问 0 2分
系
22年 1问联 1问 0 3分
题
23年 押0 0 0 0
准
24年 精 1问 0 0 1分
1.13.1港口与航道工程施工 平面控制与高程控制方法
1.一般规定
（3）水工建筑物施工前及施工过程 中，应按工程需要测设一定数量的永久变形测量基准点或工作基点和变
形观测点，并应在施工过程中定期进行观测 。
2.施工平面控制测量方法
（1）施工平面控制网的布设应符合下列规定：
8
1
7
①施工平面控制网最弱边相邻点的相对点位中误差不 应大于50mm。
8
4 9
信
3
②施工平面控制网可采用三角形网、导线、导线网或GN SS网等形式进行布微设。
系
（4）建立矩形施工控制网应符合下列规定： 一
联
唯
①矩形施工控制网边应根据建筑物的规模而定，宜为100~200m。
②矩形施工控制网的轴线方向宜与施工坐标系的坐标轴方向一致，矩形施工控制网的原点及轴线方位应与
整个平面坐标系联测，其轴线点点位中误差不应大于50mm。
③矩形施工控制网角度闭合差不应大于测角中误差的4倍。
（5）施工基线的设置应符合下列规定。
①基线应与建筑物主轴线、前沿线平行或垂直，其长度不应小于放样视线长度的0.7倍。
（6）施工控制网测定后，在施工过程中应定期复测，复测间隔不应超过半年。
（7）疏浚、吹填和航道整治工程可采用图根及以上等级控制网作为施工控制网。
3.施工高程控制
（2）施工水准点应布设在受施工影响小、不易发生沉降和位移的地点，数量不应少于2个。
（3）施工高程控制点引测精度不应低于四等水准精度要求，其中码头、船坞、船闸和滑道施工高程控制应
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按三等水准测量进行。
1.13.2港口与航道工程水深测量
1.测深线布设
（1）测线方向应符合下列规定：
①单波束测深主测深线宜垂直于等深线总方向、挖槽轴线、河道走向、炸礁区较长边、船闸轴线、船坞轴
线或岸线，可布设成平行线、螺旋线或45°斜线。
②多波束扫测、侧扫声纳扫海和软式拖底扫海主测深线方向宜平行于测区较长边挖槽轴线和河道走向。
8
7
1
9
4
8
3
信
微
系
联
题
押
准
精
8
1
7
9
8
4
信
3
微
系
联
一
唯
（3）疏浚施工单波束测深应布设垂直于主测深线的纵向测深线，其间距不宜大于主测深线间距的4倍；在
航道内应至少布设2条纵向测深线，主测深线的图上长度应超出挖槽边坡坡顶30mm。
（4）测深检查线宜垂直于主测深线，单波束检查线长度不宜小于主测深线总长度的5%，多波束测深检查
线长度不得少于总测线长度的1%。疏浚施工前，检查线可用纵向测深线代替；施工检测和交工测量的检查线应
布设在挖槽边坡坡顶以外。
（5）对于多波束测量，采用多波束进行检查线测量时，应使用中央波束。
（6）单波束测深不同作业组的相邻测段应布设一条重合测深线；同一作业组不同时期测深的相邻测深段应
布设两条重合测深线。
2.定位
（3）定位中心应与测深中心一致，其偏差不宜大于图上0.3mm，超出时应进行归心改正。
（4）使用全站仪、经纬仪和平板仪进行交会定位时，仪器对中误差不应大于图上0.05mm。定位过程中，
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每隔1~2h及测深结束后宜对起始方向进行校核，其允许偏差，经纬仪宜为1'，平板仪宜为图上0.3mm，超限
时应改正。
（6）采用断面索量距定位时，索长允许误差应为索长的1/200。
（7）采用GNSS定位应符合下列规定：
②流动站的设置应满足下列要求：
a.流动站天线牢固可靠，并安置在船上较高处且与金属物体绝缘。
b.大比例尺测图，在流动站天线下适当位置设置必要的反射信号屏蔽装置。
③定位所用卫星的高度角应大于10°。
3.测深
（1）测深仪、具检验应符合下列规定：
②每次测深前、后应在测区对测深仪进行现场比对。水深小于20m时，可用声速仪、水听器或检查板对测
深仪进行校正，直接求取测深仪的总改正数；水深为20~200m时，可采用水文资料计算深度改正数，并应测定
8
7
因换档引起的误差。 9 1
4
8
3
（2）测深仪的转速偏差不应大于
微
信 1%，工作电压与额定电压之差，直流电源不应大于10%，交流电源不应
系
大于5%。 联
题
押
（3）测深仪换能器宜安准装在距测量船船艏1/3~1/2船长处。
精
（4）使用机动船测深时 ，应根据需要测定测深仪换能器动吃水改正数。改正数小于0.05m时可不改正。
（5）测深仪记录纸的走纸速 度应与测量船的航速相匹配，记录纸上的回波信号应能清晰反映水底地貌。对
疏浚和炸礁测量，记录纸走纸长度与实 地长度之比宜大于1/4000。
（7）水深测量的补测和重测应符合下 列规定：
①出现下列情况时应进行补测：
a.测深线间距大于《水运工程测量规范》JTS13 1-2012规定的测深线间距的1.5倍。
8
b.测深仪记录纸上的回波信号中断或模糊不清，在 纸上超过3mm，且水下地形复1 7杂。
9
8
4
d.对于非自动化水深测量，连续漏测2个及以上定位点 ，断面的起点、终点信或3转折点未定位。
微
e.DGNSS定位，卫星数少于3颗，连续发生信号异常。 联
系
一
②出现下列情况时应进行重测： 唯
a.深度比对超限点数超过参加比对总点数的20%。
b.确认有系统误差，但又无法消除或改正。
（8）单波束测深，利用姿态传感器进行波浪改正时应符合下列规定：
①姿态传感器安装位置应靠近测深仪换能器，其Y轴正向应与测船艏向一致。
②测深仪或数据采集软件应同时记录原始测深数据、测船姿态数据和水深改正数据。
③测量过程中不得搬动姿态传感器。
④姿态传感器数据输出速率不应小于20Hz。
⑤采用GNSS三维姿态控制系统进行波浪改正时，应有比对成果。
（9）采用多波束测深系统测深应符合下列规定：
③每次作业前应在测区内有代表性的水域测定声速剖面，单个声速剖面的控制范围不宜大于5km，声速剖
面测量时间间隔应小于6h，声速变化大于2m/s时应重新测定声速剖面。
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④水深测量项目开始前应在不浅于测区水深的平坦水域进行多波束测深正交比对和用单波束进行校核。
1.13.3港口与航道工程施工放样
1.施工放样
（1）水上沉桩放样应满足下列要求：
③前方交会时，相邻两台仪器的视线的夹角控制在30°~150°。
④采用三台仪器作角度或方向交会时，所产生的误差从三角形的重心到三角形各边的距离不大于50mm。
（2）水下基槽和水下抛石施工放样时，对离岸较远的开阔水域宜采用全站仪或RTK-DGPS进行施工定位，
边坡测设允许偏差为：±0.5m。
（3）水下基床整平的标高宜采用水准仪配合金属管尺测设，细平导轨标高的放样允许偏差为：±30mm，
极细平导轨标高的放样允许偏差为：±10mm，细平导轨标高放样可采用RTK-DGPS配合金属管尺测设。
（4）对基床留有倒坡的方块码头，底层以上的各层方块应按预留坡度和下层方块的偏差情况依次后移，卸
荷板的前沿线宜用视准线法进行测设。
8
7
2、疏浚和航道整治施工放样 9 1
4
8
3
（1）疏浚施工、炸礁施工和航
微
道信整治施工等宜采用DGNSS定位系统进行施工定位，也可采用放样导标、
系
样桩点和轴线样桩点进行施工定位联。
题
押
（3）疏浚施工采用导标准放样的测站点应满足下列要求：
精
①仪器对中允许误差为± 5mm。
②选择目标清晰的较远已知 点作为零方向，并有一个检查方向。
④距离测量相对误差不大于1／50 00。
⑤测站点相对于控制点的允许点位中 误差为±50mm。
（4）疏浚施工导标放样精度应满足下列要 求：
①陆地导标相对其设计轴线的横向偏差不大于 0.1m。
8
②浅滩上的导标相对其设计轴线的横向偏差不大于 0.3m。 1 7
9
8
4
③导标放样的方向校核误差不大于12"。 信 3
微
系
（9）炸礁施工放样应符合下列规定。 联
一
④对钻孔位置定位偏差，内河不得大于0.2m，沿海不得大于 0. 4m。 唯
1.13.4港口与航道工程变形观测
2.垂直位移观测
1.垂直位移观测可分为表层垂直位移观测和内部垂直位移观测。
2.建筑物表层垂直位移观测点应结合工程特点布设在下列位置：
①沉降或伸缩缝两侧；②不同结构分界处；
③不同基础或地基交界处；④码头的前后沿；
⑤墩式结构的四角。
（3）内部垂直位移观测点的位置和数量应按观测的目的和要求确定，每个观测断面不得少于2个观测点。
其观测点的设置应沿铅垂线方向，每一土层不得少于1点。最浅的观测点应设在基础底面下不小于0.5m处。
（9）内部垂直位移观测应每个观测点平行测定2次，读数差不大于±2mm。
3.水平位移观测
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（1）当采用交会法进行水平位移观测时，交会方向不宜少于3个。测角交会法的交会角，应在60°~120°
之间，测边交会法的交会角，宜在30°~150°之间。
（4）当采用视准线法时应符合下列规定。
②视准线距各种障碍物应有1m以上的距离。
③变形观测点偏离视准线的距离不应大于20mm。
④采用活动觇牌法观测时，观测前应测定其零位差，其量距精度不应低于1/2000。
⑥视准线的长度一般不应超过300m，视线超过300m时应分段观测。
1.13.5GNSS 测量在港口与航道工程施工中的应用
1.GNSS全球卫星定位系统
1）GNSS全球卫星定位系统
GNSS全球卫星定位系统具有全能性、全球性、全天候、连续性和实时性的导航、定位和定时的功能。
整个系统分为卫星星座、地面控制和监测站、用户设备三大部分。GPS卫星星座的基本参数是：卫星颗数
8
7
为21+3，卫星轨道面个数为6，卫星高度9为1 20200km，轨道倾角为55°，卫星运行周期为11小时58分(恒星
4
8
3
时12小时），载波频率为1575.42M微H 信 z和1227.60MHz。
系
人们利用了差分技术对定位结联果进行改正，从而提高定位精度。
题
押
GNSS测量方法主要分为准：事后差分处理和实时差分处理。
精
事后差分处理包括静态和 快速静态，其精度根据不同的测量等级要求来确定测量方法，其精度可达到毫米
级，广泛应用于建立各等级的测 量控制网及各类建筑的测试和监测。
实时差分处理包括位置差分和伪距差分、载波相位差分。其中位置差分和伪距差分能满足米级定位精度，
巳广泛应用于导航、水下测量等。载波相 位差分技术又称RTK技术，可使实时三维定位精度达到厘米级，已广
泛应用于港口与航道工程及其他工程的施工放 样及定位系统。
2）GNSS测量控制网布设规定
8
（1）GNSS控制网中作为起算点的高级控制点不得 少于2个，宜用第3个已知点1 7作校核，并应均匀分布，
9
8
4
与待定点构成闭合环。 信 3
微
系
3）GNSS点位置的选择规定 联
一
（1）GNSS点位的选取应方便使用和保存，在地平仰角15°以 上 的 唯视野内不宜有障碍物。
（2）GNSS点间需要通视时，应在附近设方位点，两者之间的距离不宜小于300m。
4）GNSS测量的外业观测规定
（2）GNSS接收机天线的对中误差，一、二级点不得超过2mm，图根点不得超过3mm。
（3）测量前、后应量取天线高度。天线高度应取三次读数的平均值，精确到1mm，测量前后量高之差不
应大于3mm，取其平均值作为最后天线高。
（4）测站观测应满足下列要求：
①卫星高度角不小于15°；
②每个时段观测时间不少于30min；
③采样时间间隔为5~30s；
④有效观测卫星不少于4颗；
⑤点位几何图形强度因子(PDOP)不大于8。
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5）RTK平面控制测量基准站架设规定
（1）基准站应架设于控制点上，且该点应具有相当于四等水准及以上精度的高程。
6）RTK平面控制测量流动站观测规定
（3）每次作业开始或结束前，均应进行至少一个同等级或高等级已知点的检核，平面坐标互差不应大于相
应等级点位中误差的倍。
（4）RTK平面控制测量平面坐标转换允许残差应为±20mm。
（5）观测时应采用三脚架架设天线，天线高度应取两次读数的平均值；每次观测历元数应大于20个，历
元间隔应为2-5s，取均值作为每次观测结果。各次测量的平面坐标互差不应大于40mm，取各次测量的平均值
作为最终结果。
7）GNSS测量数据处理规定
（5）对RTK平面控制成果应进行100%的内业检查和不少于总点数10%的外业检测。
3.GNSS高程控制测量
8
7
（1）GNSS高程测量仅适用于四等和9图1根高程测量。
4
8
3
（2）GNSS高程测量应联测不少
微
于信 1个能有效控制测区的高等级起始水准点，起始水准点与测区的距离不
系
宜超过15km。 联
题
押
（3）已知高程点的分布准应符合下列规定：
精
①已知高程点宜均匀分布 于测区，面状测区宜分布在测区的四周和中央，带状区域宜分布于测区两端和中
部。
②参与高程拟合计算的已知高程点 不应少于5个。
③测区地形高差变化较大时，应按地 形特征适当增加已知高程点的数量。
（6）采用RTK-DGNSS进行图根高程点的 测量时，应符合下列规定：
②流动站观测时应采用三角架架设天线，每次观 测历元数应大于20个，各次测量的高程互差不大于40mm
8
时，可取其平均值作为最终结果。 1 7
9
8
4
（8）对GNSS高程测量成果的检核，检测点数不应少于 全部高程点的10%，信且3不应少于2个点；高差检验，
微
可采用相应等级的水准测量方法或电磁波测距三角高程测量方 法 进行，其高联差
系
互差应符合本规范的有关规定。
一
唯
1.14 港口与航道工程混凝土的质量
单选题 多选题 案例题 总分值
18年 1问 0 0 1分
19年 1问 1问 5分 8分
20年 1问 0 2分 3分
21年 1问 0 10分 11分
22年 0 0 0 0
23年 0 0 0 0
24年 1问 1问 6分 9分
1.14.1港口与航道工程混凝土质量检查
1.混凝土原材料质量检查
（1）水泥在正常保管情况下，每3个月至少检查1次；对于库存超过3个月、快硬硅酸盐水泥超过1个月、
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有潮结现象的水泥，使用前应进行复验；对水泥质量有怀疑时，及时检查。
（3）外加剂在正常保管情况下，每2个月至少检查1次；引气剂水溶液的泡沫度每月至少检查1次。
（4）掺合料在正常保管情况下，每1个月至少检查1次含水率。
（5）材料检验的抽样组批原则如下：
①水泥的抽样批以同一厂家、同一等级的同一出厂编号水泥为一批，袋装水泥不超过200t，散装水泥不超
过500t。
②粉煤灰与磨细矿渣以连续供应相同等级的数量不大于200t为一批。
③硅灰以连续供应相同等级的数量不大于20t为一批。
④粗、细骨料以同一产地、同一规格，最多400m³或600t为一批。
⑤减水剂、早强剂与缓凝剂以同一厂家、同一品种的同一批号，掺量大于1%的，最多100t为一批，掺量
小于1%的，最多50t为一批。
2.混凝土施工中的质量检查
8
7
（1）混凝土拌制、运输、浇筑和养护9 1情况，每工作班应至少检查2次。
4
8
3
（2）施工过程中对骨料含水率的
微
信检查，每一工作班至少测定2次，当遇雨天或含水率显著变化时，应及时
系
测定并调整配料单。 联
题
押
（3）混凝土拌合物的坍准落度和含气量应在浇筑地点取样检测，每一工作班对坍落度至少检测2次，引气混
精
凝土的含气量至少测定1次。
（4）配置混凝土拌合料的各 种衡器应定期校验，每一工作班正式称量前，应对称量设备进行零点校核，期
间对原材料称量示值检查的次数应满足下列要求：
①使用散装水泥时，检查4次；使用 袋装水泥时，对袋的重量抽查2次。
②掺合料检查4次。
③拌合用水检查4次。
8
④粗、细骨料检查2次。 1 7
9
8
4
⑤外加剂检查4次。 信 3
微
（5）混凝土拌合物运送至浇筑地点如出现离析、分层或稠 度 不满足要求联
系
等现象，应对混凝土拌合物进行二
一
次搅拌。二次搅拌时不得任意加水。稠度不足时可同时加入水和胶 凝材料唯，保持其水胶比不变。
（6）混凝土拌合物运至浇筑地点的温度，最高不宜高于35℃；最低不宜低于5℃。
3.混凝土强度的评定
（1）检验评定混凝土抗压强度采用立方体试件，其最小边长应根据骨料最大粒径来进行。当采用不同边长
尺寸的试件时，应将其测得抗压强度乘以折算系数，换算成标准尺寸试件的抗压强度值。最大粒径骨料对应的
试件最小边长与强度折算系数见表1.14-1。
表1.14-1允许试件最小边长及其强度折算系数
骨料最大粒径（mm） 试件最小边长（mm） 强度折算系数
31.5 100 0.95
40.0 150 1.00
50.0 200 1.05
（2）用于检查结构混凝土质量的试件应在混凝土的浇筑地点随机取样制作。混凝土抗压强度标准试件的留
置应满足下列要求：
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①连续浇筑超过1000m³时，同一配合比的混凝土每200m³取样不少于1组，余下的不足200m³取1组。
②连续浇筑不超过1000m³时，同一配合比的混凝土每100m³取样不少于1组，余下的不足100m³取1组。
③当混凝土配合比有变化时，每一配合比均留置试件。
（3）留置的每组抗压强度试件应由3个立方体试块组成，试样应取自同一罐混凝土，并以这3个试件的强
度平均值作为该组试件的强度代表值。当这3个试件中的最大值或最小值之一，与中间值之差超过中间值的15%
时，代表值应取中间值；当这3个试件中的最大值和最小值，与中间值之差均超过中间值的15%时，该组试件
不应作为强度评定的依据。
例：某重力式码头现浇C30胸墙混凝土。共留置标养试件3组，其28d抗压强度值如下：
组数 强度值（MPa）
1 36.2 35.3 38.8
2 30.7 38.2 36.5
3 45.5 38.4 31.5
问：此3组试件能否参与该胸墙混凝土
7
8的 强度评定。若能，计算其强度代表值。
1
9
4
【答案】第1组试件 3 8
信
微
最小值与中间值之差（36.2-35系.3）/36.2=2.5%＜15%
联
题
最大值与中间值之差（38押.8-36.2）/36.2=7.2%＜15%
准
精
故第1组试件可以参与胸墙混凝土的强度评定，
其强度代表值为（35.3+36 .2+38.8）/3=36.8MPa
【答案】第2组试件
最小值与中间值之差（36.5-30.7）/ 36.5=15.9%＞15%
最大值与中间值之差（38.2-36.5）/36.5 =4.7%＜15%
故第2组试件可以参与胸墙混凝土的强度评定，其强度代表值为36.5MPa。
【答案】第3组试件
8
1
7
9
最小值与中间值之差（38.4-31.5）/38.4=18.0%＞15% 8 4
信
3
最大值与中间值之差（45.5-38.4）/38.4=18.5%＞15%
系
微
联
故第3组试件不应作为胸墙混凝土强度评定的依据。
唯
一
对于混凝土强度验收批的基于统计数据评定，依据《水运工程混凝 土施工规范》JTS202-2011进行。
当验收批内的混凝土试件组数大于等于5组时，混凝土强度的统计数据应同时满足下式：
m -S ≥f ，k
fcu fcu cu
f ， ≥f -Cσ
cu min cu，k 0
式中m ——n组混凝土立方体抗压强度的平均值（MPa）；
fcu
S ——n组混凝土立方体抗压强度的标准差（MPa），其取值不得低于σ0-2（MPa）；
fcu
f ——该验收批混凝土立方体抗压强度标准值（MPa）；
cu，k
f ——n组混凝土立方体抗压强度的最小值（MPa）；
cu，min
C——系数，n=5~9取0.7；n=10~19取0.9；n≥20取1.0；
σ0——混凝土立方体抗压强度标准差的平均水平，按表1.6-12选取。
1.14.2港口与航道工程混凝土试验检测
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1.常用的几种试验检测
1）混凝土拌合物稠度试验（坍落度法）
目的是测定混凝土坍落度以判断混凝土拌合物流动性。坍落度法主要适用于坍落度不小于10mm的塑性混
凝土拌合物，骨料粒径不大于40mm。
试验步骤：自行阅读了解
8
7
1
黏聚性评定方法：用捣棒在已坍落的4 9混凝土锥体一侧轻轻敲打。如果敲打后锥体逐渐下沉，表示黏聚性良
8
3
信
好。如果锥体突然倒坍，部分崩裂或微发生离析现象，则表示黏聚性不好。
系
联
保水性以混凝土拌舍物中稀题浆析出的程度来评定。坍落度筒提起后，若有较多稀浆从底部析出，锥体部分
押
准
的混凝土也因失浆而让骨料外露，则表明此混凝土拌合物保水性不好。如坍落度筒提起后无稀浆或是有少量稀
精
浆析出，则表示此混凝土拌合物保水性良好。
2）扩展度试验
扩展度试验可用于骨料最大公称粒 径不大于40mm，坍落度不小于160mm混凝土扩展度的测定。
试验步骤：
（2）清除筒周围铁板上的混凝土后，在3~ 7s内将坍落度筒垂直平稳提起，当混凝土拌合物不再扩散或扩
散持续时间已达50s时，用钢尺量拌合物展开扩展面 的最大直径以及与最大直径垂直方向的直径；
8
（3）当两直径之差小于50mm时，取其算术平均 值作为试验结果，当两直径之9 1
7
差不小于50mm时，重新
8
4
取样试验； 信
3
微
系
5.）混凝土试件成型和养护 联
一
唯
根据试验目的，试件可采用标准养护或与构件同条件养护。
标准养护的试件应在温度为20±2℃和相对湿度为95%以上的潮湿空气中养护。
水的pH值不应小于7。
7）混凝土抗冻性试验
一次冻融循环的指标应符合下列要求：
（1）试件中心的冻结温度－15℃（允许偏差－2℃）。
（2）试件每次循环的降温历时1.5～2.5h。
（3）试件中心的最高溶解温度8±2℃。
（4）试件每次循环的升温历时1.0～1.5h。
（5）一次冻融循环历时2.5～4.0h。
（6）试件中心与表面的温度差小于28℃。
试验步骤：
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（4）每经历50次或25次（视混凝土试件抗冻性能高低而定）冻融循环后，对试件分别进行动弹模量和重
量检查，并进行外观评级。
（5）冻融循环试验应连续进行。
对于相对动弹模量试验结果：以3个试件试验结果的平均值为测定值，但当最大值或最小值之一与中间值
之差超过中间值的20%时，剔除此值，取其他两值的平均值作为测定值；当最大值和最小值之一与中间值之差
均超过中间值的20%时，则取中间值作为测定值。
对于重量损失率试验结果：以3个试件试验结果的平均值为测定值。但当3个值均为负值时，测定值取0；
当其中2个为负值时，则正值除以3作为测定值；其中1个为负值时，2个正值相加除以3作为测定值；当3
个值均为正值时，当最大值或最小值与中间值的差大于1%时，剔除，取剩下的2个值平均作为测定值；当最大
值和最小值与中间值的差均大于1%时，取中间值为测定值。
试验结果评定：以相对动弹模量下降至75%或重量损失率达5%时，即可认为试件己达到破坏，并以相应的
冻融循环次数作为该混凝土的抗冻融等级。如相对动弹模量和重量损失率均未达到上述指标，但冻融循环次数
8
7
已满足设计要求，亦可停止试验。 9 1
4
8
3
2.实体验证性检测
微
信
系
混凝土实体结构验证性检测应联在施工单位自检合格的基础上进行。检测的部位应根据工程结构特点，由质
题
押
量监督机构会同建设单位和设准计单位选定。
精
1）混凝土强度检测
（1）混凝土结构主要构件实 体混凝土强度验证性检测的抽查数量可按以下确定
桩、梁、板按1%～2%且不少于5 件；
沉箱、扶壁、圆筒按5%～10%且不少 于5件；
闸墙、坞墙、挡墙按5%～10%且不少于5 件。
（2）混凝土强度检测宜采用超声回弹综合法或 取芯法，其检测条件、检测方法和合格判定标准应符合《水
8
运工程混凝土结构实体检测技术规程》JTS239-2015的有 关规定。 1 7
9
8
4
2.）钢筋保护层厚度检测 信 3
微
（1）对位于水位变动区和浪溅区的混凝土结构主要构件， 其 实体钢筋混联凝
系
土保护层厚度验证性检测的抽查
一
数量可按以下确定： 唯
桩、梁、板按1%～2%且不少于3件；
沉箱、扶壁、圆筒按10%且不少于3件；
闸墙、坞墙、挡墙按5%且不少于3件。
（2）对桩和梁类构件应对全部主筋进行检测；对板类构件应抽取不少于6根受力筋进行检测；对沉箱、扶
壁、圆筒、闸墙、坞墙和挡墙等，应至少抽取6根受力筋进行检测。每根钢筋应在有代表性的部位检测2～3
个点。
（3）钢筋保护层厚的检测可采用非破损或局部破损的方法，也可以采用非破损方法并用局部破损的方法进
行校准。桩、梁、板、沉箱、扶壁、圆筒等构件的钢筋保护层的实际厚度的正偏差不应超过12mm，负偏差不
应超过5mm；现浇闸墙、坞墙和挡墙等构件钢筋保护层的实际厚度的正偏差不应超过15mm，负偏差不应超过
5mm。
（4）主要构件实体钢筋保护层厚度检测合格的判定标准为：全部检测点的合格率达80%及以上，且其中不
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合格点的最大负偏差均不大于规定偏差值的1.5倍。
当全部检测点的合格率小于80%但不低于70%时，应再抽取相同数量的构件进行检测，当两次抽样数量总
和计算的合格点率达80%及以上时，则钢筋保护层厚度的检测合格率仍应判定为合格。
3）抗氯离子渗透性检测
（1）对处于浪溅区和水位变动区的梁、板、沉箱、扶壁和挡浪墙等有抗氯离子渗透性能要求的构件，应进
行抗氯离子渗透性能验证性检测。
（2）抗氯离子渗透性能验证性检测的试件应在构件上钻芯制取。预制构件宜按同类构件且混凝土数量不大
于20000m³抽捡一次，每一次抽检钻取芯样试件数量不宜少于3个；现浇构件的同类构件的芯样试件数量不宜
少于3个。
（3）当采用电通量法检测时，抗氯离子渗透性能验证性检测合格判定标准为：芯样试件的电通量平均值应
满足设计要求，且单块芯样试件的电通量值不得大于设计值的115%。
4）混凝土面层厚度检测
8
7
（1）道路宜按长度不大于1000m检9测1一处，且应不少于3处；堆场宜按面积不大于5000m2检测一处，
4
8
3
且不应少于3处。
微
信
系
（2）混凝土面层厚度检测应联采用钻芯取样并用钢尺测量的方法。
题
押
（3）混凝土面层厚度检准测合格的判定标准为：检测的平均厚度应不小于设计厚度，且检测的厚度最小值不
精
得比设计厚度小15mm及其以 上。
8
1
7
9
8
4
信
3
微
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8
7
1
9
4
8
3
信
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题
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7
9
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4
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